Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
н*^сз9нгР
В частном случае при kp = kH = k и Rp = Rh
и У0 = (Кі^рн — Кз^сз)/{К^сз—K2Kнг)> (3.76)
где
Кз = I -j- фз X
^ca- — (р - 0,5 (Р - 1) ЛН2 ГI + (—Y““
______Pc I___________________L \ Рн / \ Пні / JJ , /g gg\
Х *ЯДсЗ?рнР
= 1 + фз X
Рн
Ясз-Яс2{р-0,5(Р-1)Гі + (-^У_“(-^У_а11
X------------і------------------------------->¦ н2 '-----. (3.96)
&/7*Я>сз<7н2Р
Легко видеть, что при отсутствии конической части камеры смешения, т. е. при ?= 1; Ф = 0, выражения для K3 и Ki (3.8) и (3.9) совпадают с соответствующими выражениями Кз и Kt Для газоструйного компрессора с цилиндрической камерой смешения (2.18) и (2.19).
Значения Kb2 и Ясз в уравнении связаны между собой геометрическими размерами газоструйного эжектора. Эта связь определяется выражением (3.2), которое с учетом того, что
^ Gp (1 4~ и) Qct
П с*Рс?сЗ
/
запишется в следующем виде:
______flp«____j_______иан* _ P (1 4- и) Дс*
ЬрП р*рр<7рн ЬцП IizPilQili k<flc*Ptflc3
4 Заказ № 2513 97
Отсюда
а
р (1 + и) °С* ^h* Ph _1__________Ар* кв Пун Рн _____1_
ан* кс Я» Pc ?сз Ян* &р /7р* Pp </рн
(3.10а)
В частном случае, когда показатели адиабаты рабочего и инжектируемого потоков одинаковы, т. е. kp = kn = k и Rp = Rw,
Методика расчета достижимого коэффициента инжекции по приведенным уравнениям аналогична описанной выше методике расчета для газоструйного компрессора с цилиндрической камерой смешения. Дополнительно должны быть известны значения ? иа. Значения ?, принимаемые обычно на основании многочисленных испытаний, проведенных заводами, изготовляющими пароструйные эжекторы конденсационных установок, равны 2—3. Значения а, полученные в результате обработки приведенных ниже опытных данных, составляют для эжектора с оптимальной формой проточной части около 0,5. Выбор оптимальных значений ? для различных условий и соответствующих значений а требует дополнительного исследования.
В том случае, когда заданы параметры рабочего и инжектируемого потоков и коэффициент инжекции, а искомой величиной является давление сжатия рс, расчет производится по (3.7а), приведенному к следующему виду:
и л/в
(3.106)
р(1 + и V©) —
Pc 9сз
Pp 9рн
Pc _______________P
Рн Фз^7 сз
Г Ki^dh + Фз -^Е5_-!---(I-Iw7h2)I+ Их
ар* Tlрн___________I______^ Дн*_______________1
ао* Up* kpqpu /7н*&н<7н2
где
^ = 0,5-P-1 [1 +
13.12)
98
\
В частном случае при kp = kH = k и Rp = Rh
——-S-X
P н фз" сз
КДрн + Фз (1 - 1>Лн*) + И Ve ГK2JbH2 +
я* й?рн L
+ 0-^)1-(1 + tiVeHc3
.. ___________її* k-Qn2________J_____________________ (3.116)
J7EL _L_ + иуе.........1....
* &9рн ntkqB2
Легко видеть, что при отсутствии конической части камеры смешения ? = 1, -ф = 0 и выражения (3.11) совпадают с соответствующими выражениями (2.21) для газоструйных компрессоров с цилиндрической камерой смешения.
При расчете достижимого коэффициента инжекции газоструйного эжектора с конической камерой смешения, так же как и при расчете газоструйного компрессора с' цилиндрической камерой смешения необходимо учесть ограничивающее условие, заключающееся в том, что не ТОЛЬКО BO ВХОДНОМ сечении конической камеры смешения Янг sS 1, но и в любом из промежуточных сечений конической части камеры смешения, которое мы обозначим s-s, скорость инжектируемого потока не может превышать критическую скорость.
В отличие от схемы 2-го предельного» режима, принятой при расчете газоструйных компрессоров, примем, что при больших сверхзвуковых скоростях рабочего потока в газоструйных эжекторах на начальном участке камеры смешения до сечения s-s не происходит смешения потоков и статические давления рабочего и инжектируемого потоков в сечении s-s различны. Статическое давление рабочего потока равно давлению в выходном сечении рабочего сопла (IJps = = IIpi = Яри), статическое давление инжектируемого потока равно критическому (TJhs = Ян*). Отсутствие смешения струи, вытекающей из сопла с большой сверхзвуковой скоростью, с окружающей средой на начальном участке струи и обнаружено в ряде исследований [1].
Таким образом, принятая схема эквивалентна наступлению 1-го предельного режима в сечении s-s, площадь которого fs = ц/3; Р>ц>1..
Приведенная массовая скорость инжектируемого потока в сечении s-s по аналогии с уравнением (3.10) определяется по формуле
и
Cjj Hg — " ,
р, (1 и) ас* Рн I_____ар* ^h ^7н« Рн_______1
Ян* ^c* Pc Ясз ан* ^p ^7р* Pp Qp. н
4*
99
(3.13а)
При kp = k„ и Rp = Rn
qas =-------------------f!---------------_ (3.136)
и (і + «) -?и_ .?¦_ _L_—_?«—1_
ан* Pc ?сз Он* Pp ?р. н
При критической скорости инжектируемого потока В сечении S-S ®HS “ ^H* И <7hS = <7н* = 1 •
На основе (3.13) находится коэффициент инжекции эжектора при 2-м предельном режиме:
OC* Я н* Pa 1 Яр* Ян* Ри 1
[I '-~-
\ _ °н* Ac Яс* Pc ?сз oh* йр Яр* Pp 7р. н
1мпР«------- --------------:-------------•
°с* Ян Рн *
При kp = ka и Rp = Ra
И
0H* fee Я с* Pc ?сз
Рн 1 Рн 1
(3.14а)
