Электровозы переменного тока со статическими преобразователями - Тихменев Б.Н.
Скачать (прямая ссылка):
При дальнейшем увеличении X относительная пульсация падает.
Таким образом, индуктивность сглаживающего реактора электровоза практически может определяться по формуле (22), исходя из наибольшего допустимого значения kn по коммутации тяговых двигателей.
Индуктивное сопротивление трансформатора не вызовет зна чительного увеличения пульсации тока, причем это увеличение
о Sfi IflXfxf.
Рис. 50
может быть учтено при определении X8 на основании кривых рис. 50. Индуктивное сопротивление сети также не может вызвать сушественного повышения пульсации выпрямленного тока X
Если -^rr- электровоза имеет наименьшее значение 0,08, то при Xe
увеличении X за счет индуктивности сети в два раза
относи гельная пульсация тока возрастает всег" на
8% (по кривой ^nn = 0,5), а при дальнейшем увеличении X
будет уменьшаться. При больших значениях для электро-
A8
воза индую ивное сопротивление сети ьызывает меньшие повышения относительной пульсации тика. 78
Как было выяснено выше, при постоянной, 'не зависящей от нагрузки индуктивности цепи тяговых двигателей Le или сопротивлении Xe пульсация выпрямленного тока Lie не изменяется при изменении нагрузки. Этот вывод был сделан в предположении, что X = O, когда
Если же X ф 0, то
л ¦ 2R^ Аг = -о
и Xe + X
и будет изменяться в соответствии с зависимостью 8 = /(/").
X
Влияние X, точнее отношения на зависимость Дгв=/(/я),
Хй
может быть выяснено рассмотрением функции A ie = 8 ,/ Ie \
А ієн 8" Ч / ' где Atew и Ьн - соответственно пульсация выпрямленного тока и значение коэффициента 8 при номинальной нагрузке, зависящие X
OT отношения -уГ- .
Xe
Значения 8 могут быть найдены из отношения по кривым
' X
рис. 46 и рис. 15, причем с учетом выражения (108) Ie = Ie Ієн _ 0,42 X Ie
Ix ^x I'" ^no Xe Ієн
На рис. 51 приведены кривые -^h- =/ для двух край-
еи \ 'вн J
X IX \
них соотношений kno = 0,5; ^ = 0,083 I = 121 и kno= 0,7;
Как следует из этих кривых, индуктивность трансформатора благоприятно влияет на зависимость величины пульсации выпрямленного тока от нагрузки, так как вызывает падение пульсации в области малых нагрузок, а следовательно, уменьшение
роста относительной пульсации тока kn = . Этот эффект сильфе
нее проявляется при больших значениях -р-, т. е. больших ве-
Ae
личинах X. Однако он не обеспечивает достаточного падения пульсации тока в области малых нагрузок, и при практически
возможных величинах относительная пульсация тока в обла-
Xt
7&
сти малых нагрузок будет сильно возрастать. Поэтому отмеченная выше целесообразность применения сглаживающих реакторов со стальным сердечником и характеристикой Le -f (Ie) гиперболического вида остается в силе.
Приведенный метод нахождения кривых относительной и полной пульсации тока позволяет построить такие кривые и для случая переменной Xa = ДЛ>)> Отличие расчета будет состоять в том, что для
U
каждого значения - 'вн
должна приниматься но-X
вая величина .
Xe
Эффективное значение выпрямленного тока может определяться по формуле (49а) с некоторым уточнением переменного коэффициента'?. Дело в'том, что в выражении Ie Вф (48а) для
Xfx6-OM ЪКяГФ-
А Xe =0,2-, Hnk 0,5
WtyIto
Рис. 51
данного случая Ixe = U
Uя
Xe+ X
везде, кроме Дів = ЩІхе- В этом^
выражении Ixe = -^A-, так как значение Aie в выражении (48а) Xe
вошло из выражения (39), относящегося к перекрытию, во время которого в цепь выпрямленного тока ,включено только Xe. Поэтому здесь:
Xe + X
he
Me
X
На рис. 52 приведена зависимость \ от отношения ~ Для зна-
' x
X
чений >6, найденная по кривым рис. 15 и 26 и выра-X
жению (109).
Из рис. 52 следует, что в этом случае остается в силе вывод о возможности определения эффективного значения выпрямленного тока по величине относительной пульсации k" без учета
изменения ?, который может быть принят равным 0,13, поскольку влияние пульсации на значение 1вЭф мало.
Эффективное значение переменного тока может быть определено по его эффективным значениям за время перекрытия и время ОДИНОЧНОГО горения ?
I2 =I] +Il. (110)
В период перекрытия ток і изменяется от - i?-i до -г hl по уравнению (82) і ~ - /я-, + Ix (cos ? - cos urf),
или с учетом (83) ?;s
і = і et + Ix (cos a ¦- cos urf). Суммируя эти уравнения, получим
1A-',/ /cos a-j-COS P \
f = в r x \ -к- COSOrf j. (Ill) W
Рис. 52
Если в последнее выражение подставить значение ДС согласно (87) и заменить cos a -f- cos ? - -г, то оно примет вид:
Y
sin В - coscrf .
Тогда эффективное значение тока і за время перекрытия может быть найдено из уравнения
1 x
Я
TC Y . "
J- E-- sm ? - COStirf
откуда после интегрирования и упрощений получим
Г2 - D /2
1I = - 1X, it.
где
(112)
D = Y [2у + (sin 2a - sin Щ + ^(r.E - y sin ?)2 -
- 4 (тсє - у sin 'p) (sin a - sin ?)]. (113)
Эффективное значение -переменного тока за время одиночного горения равно эффективному значению выпрямленного тока Iё,аф и может быть найдено !""выражения (45). Однако в данном случае его удобнее преобразовать путем подстановки
