Электровозы переменного тока со статическими преобразователями - Тихменев Б.Н.
Скачать (прямая ссылка):
'хв
янная. Таким образом, построение семейства кривых ~ ==f I
! Ueo \l х!
при постоянных значениях ~ может быть выполнено при помо-
I хе
щи соотношения (130) по кривым рис. 48.
Из нового семейства кривых (рис. 63) следует, что в верхней
области этих кривых для значений ?^->0,65 0,7 падение вы-
Ueo
прямленного напряжения практически пропорционально X, причем с достаточной точностью может быть использовано приближенное выражение (129), которое принималось для условий изменения нагрузки Ie.
Необходимо отметить, что отношение -А- обратно пропорцио-
Iхе
нально величине относительной пульсации выпрямленного тока kno
I6 = IeXe = 0,42 he им kno '
На рис. 63 в скобках указаны значения kno, соответствующие значениям -j- . Таким образом, кривая при ~ = 2 относится
I хе 'хе
к очень слабой пульсации выпрямленного тока (кпо =±= 0,21), что может иметь место на ступенях пониженного напряжения трансформатора электровоза. Практические значения kno для высшей
по
74 99
ступени напряжения трансформатооа составляют 0,5 0,7 и лежат между значениями = 0,42 0,34.
'їв
Если для нагрузки часового режима электровоза kno = 0,5^ причем с г л? жи ва юши й реактор выполнен без стального сердечника и его индуктивность Xe не зависит от величины выпрямленного тока, то при нагрузке 50% от тока часового режима электровоза Pno = 1,0, а соответствующая кривая = \ ' - | будет ле-
Ueo \'х1
жагь ниже кривой при kn0 = 0,84 на рис. 63. Таким образом, выражение для be = /(Ie) по (129) дае'> большие погрешности в области малых нагрузок и меньшие в области номинальных нагру?ок и перегрузок Погрешность уменьшается, если на электровозах применяется сглаживающий реактор со стальным 100
сердечником, имеющий гиперболическую характеристику индуктивного сопротивления. Такая характеристика реактора, как это указывалось выше (см. стр. 35), соответствует условию постоянства относительной пульсации kno. В этом случае одна и та же кривая рис. 63 остается справедливой для всей области нагрузок электровоза, в пределах которой реактор имеет гиперболическую характеристику. Только в области малых нагрузок, когда режим работы реактора переходит на поямолинейную часть кривой намагничивания, происходит смещение на кривые с большими значениями kno и погрешность увеличивается.
Попутно птметим, что кривые рис. 63 дают представление о значении сглаживания выпрямленного тока с точки зрения влияния электровоза на сеть, т. е. на величину потери напряжения в сети. Поправочный коэффициент в выражении (129) зависит от степени сглаживания выпрямленного тока, т. е. от коэффициента kno. Принятое значение 1,1 приблизительно соответствует kno = 0,5. С учетом зависимости поправочного коэффициента от kno ^
Ve = Veo-X^XIb, (131)
где для kno = 0,4 - 1,0,
X^l + 0,2?rto. (132)
Таким образом, с приемлемой для практических расчетов точностью можно принять линейную зависимость падений выпрямленного напряжения как от нагрузки Ie , так и величины сопротивления цепи пеоеме'нного тика X Цругими словами, влияние индуктивного сопротивления подобно омическому сопротивлению в цепях постоянного тока, причем величина эквивалентного сопротивления равна 0,7 X или, несколько точнее, с учетом степени сглаживания выпрямленного тока определяется по выражению (131).
Величиной ьапряжечия, определяющей силу тока в цепи, является среднее значение напряжения подстанции, под которым понимается среднее значение напряжения за полупериид.
Естественно предположить, что выражение (131) остается справедливым и для случая параллельного питания двух или нескольких электровозов, т. е. что индуктивное падение напряжения в любом участке цепи переменного тока с сопротивлением X пропорционально XI Ie, где І I0 - сумма выпрямленных токов всех электровозов, первичный ток которых протекает через данный участок цепи.
Такое допущение гребует дополнительной проверки на возможные погрешности, что, по-видимому, целесообразнее выполнить ттем моделирования системы энергоснабжения и электровозов, a hp громоздким аналитическим путем Все же нет оснований предполагать, что при суммировании нагрузок электровозов во?-
IOt
никнут иные зависимости, если выпрямленное напряжение не будет опускаться ниже 0,6 Ueo*.
Полученное выше упрощенное выражение индуктивных падений выпрямленного напряжения может быть использовано в том случае, если линейная зависимость от выпрямленного тока приемлема и для активного падения напряжения в цепи переменного тока. Это, однако, возможно только при некоторых дополнительных допущениях, поскольку ток I - кЭф /", а активное падение
КЭф
напряжения в контактной сети 1гСт кЪ, Ie > гДе коэффициент
I X
эффективности кЭф является функцией отношений -jA и (по рис. 54).
Чтобы выяснить, можно ли принять коэффициент кэф постоянным и каковы будут при таком допущении погрешности, необходимо кривые рис. 54 перестроить применительно к постоянным
значениям индуктивности Xe и нагрузки Ie или отношения ,
хе
как это было сделано для кривых
