Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Тихменев Б.Н. -> "Электровозы переменного тока со статическими преобразователями" -> 20

Электровозы переменного тока со статическими преобразователями - Тихменев Б.Н.

Тихменев Б.Н. Электровозы переменного тока со статическими преобразователями — Трансжелдориздат, 1958. — 268 c.
Скачать (прямая ссылка): elektrovozi1958.djvu
Предыдущая << 1 .. 14 15 16 17 18 19 < 20 > 21 22 23 24 25 26 .. 87 >> Следующая


Cos<p электровоза при работе выпрямителя с перекрытием может быть найден определением амплитуд составляющих первой гармоники тока.

Во время перекрытия ток трансформатора согласно (58) равен

і - - It + Ix(I-COSmt),

/ или

J I = Ie + (Ix - 2Ie) - Ix cos let.

Таким образом, несинусоидальный ток і при работе выпрямителя с перекрытием может рассматриваться состоящим из трех составляющих, приведенных на рис. 38. Для первой из них:

Рис. 38

"4 к

Iii = -Ie и Iu= 0;

для второй

60
= - 2/e)sinw/dw/ = ^r (lx - 2/e) (1 - cos ]f),

0

или, так как из (59):

9

L =

1 - cos 7

/' 4 Л

112 = -/? cos r

77

2 Lr о, 4 sin2y

r" 2 /г о/ \ , . , 4 Sin zy

112 = - \ (Ix - 2/e ) cos wt do)/ =----- Ie ;

7t } t 1 - cos у

0

для третьей:

г

7" 2 Г/ / . 4- А І 1 1 -cos2f ,

113 = - I (- Ix COS Ii)/) sin W <2ш/ -----r--- /"

я J ' n 1 - cos 7

" 1 sin 2y + 2y

= i_COST

Амплитудами этих составляющих определяется тангенс угла сдвига первой гармоники, который равен

S/1 1 -C0S2T* V ;

Можно предложить упрощенный] способ нахождения сдвига фаз по первой производной тока ^p Если в несинусоидальной

кривой /=/(о"/) содержатся составляющие м = ZiSinw/ и г'і = = Zі cos ш/, то в кривой, соответствующей первой производной

= f(wt), будут содержаться составляющие:

di. dwt

і і " ( , чс\

= Zi cosio/ =Z1 sin І ш/ + "2" I

," /

/ = Zi cos I ш/ -f ~2 I-

di\ .

-j-. = - Zi sin ш dwt

Таким образом, в кривой = f (wt) составляющие гармоники имеют те же величины амплитуд, но по фазе они смещены

61
•st

в направлении вращения векторов на угол а следовательно, величина tg<p не изменится и будет равна

tg? = -f ¦ 'і

Для рассматриваемого случая во время перекрытия di

dot

= Ix sin <01, di

di

а во время одиночного горения = 0, т. е. кривая =

= f (tuf) изображается отрезком синусоиды с амплитудой Ix (рис. 39). Таким образом, для нахождения tg 9 достаточно определить две амплитуды составляющих первой гармоники вместо шести при разложении действительной кривой тока:



/,.sin о)/ CoSwtduit

= 2^0-cos 2Т)/.= _ I - cos 2у j

TT (1 - COS 7) 8

Рис. 39

/



sin wt (- sin о it) dwt =

= Ll- Isin2r) I 2y sin27

Я У 2 sln^TJ 1X w(i_oosY)

В разложении взяты сомножители cos u>t вместо sin wt H --sin")/ вместо cos wt в связи с поворотом составляющих амплитуд на по направлению вращения векторов.

Из полученных значений 1\ и Ii

tg а __sin 2-у

¦ 1 -cos2T '

(73)

Этот способ ниже применен для нахождения сдвига фаз в более общем и сложном случае, когда процесс перекрытия сочетается

62
с пульсацией выпрямленного тока. Он пригоден также для определения амплитуд высших гармоник несииусоидального тока во всех случаях, когда производная функции оказывается более простой и не принимает значений^+ оо. Последнее имеет место в кривой

0

О Я SO Рис. 40

90

Ns

ч
/







J Щ Ц2 ЦЗ 0,1 OJSlBfix Рис. 41

тока при мгновенной коммутации, например, для кривых рис. 28.

, di

Если в отдельные моменты, = ± оо, то предварительно из

кривой і = f (wt) следует вычесть составляющую тока прямоугольной формы, как это было сделано, например, с кривой рис. 28.

На рис. 40 приведена зависимость cos<p от угла перекрытия f. найденная по выражению (73), а на рис <41 дана зависимость cos ф совместно cfV от величины Is

отношения j- ,

'X

Для схемы с нулевым выводом процесс коммутации отличается тем, что во время перекрытия в контуре действует напряжение двух фаз 2UMsin"/, и ток коммутации возрастает от 0 не до 2Ie, а до Ie, так как при этом в ранее действовавшей фазе ток Ie - ік= 0, а в фазе, вступающей в действие, ток достигает iK- Ie (рис. 42). Но индуктивное сопротивление трансформатора, отнесенное к двум фазам вторичной обмотки, в 4 раза больше, поэтому при равном значении их величина угла перекрытия в данном случае и в мостовой схеме одинакова. Следовательно, все приведенные выше выражения относятся и к схеме с нулевым выводом при условии, что X и Ix отнесены к числу витков

63
одной фазы. Исключение представляет эффективное значение тока для вторичной обмотки трансформатора, которое, если не учитывать процесса коммутации, в]/2 меньше, чем в случае мостовой схемы.

Нетрудно показать, что с учетом процесса перекрытия эффективный ток фазы вторичной обмотки трансформатора равен

h Yк1ф+кЛф. (73а)

§ 4. СОВМЕСТНОЕ ВЛИЯНИЕ ИНДУКТИВНОСТИ ТРАНСФОРМАТОРА И ИНДУКТИВНОСТИ ЦЕПИ ВЫПРЯМЛЕННОГО ТОКА

Выше рассматривались процессы в схеме выпрямительного электровоза, которые имеют место, либо когда индуктивность трансформатора электровоза равна нулю, причем выяснялось влияние степени сглаживания выпрямленного тока, либо когда выпрямленный ток полностью сглажен, и при этом допущении рассматривалось влияние индуктивности трансформатора.

Рассмотрим процессы в схеме электровоза при конечных значениях индуктивностей в цепях переменного и выпрямленного токов, пренебрегая по-прежнему активными сопротивлениями. В этом Случае имеет место процесс коммутации тока в выпрямителе и пульсация выпрямленного тока в цепи тяговых двигателей, причем эти явления оказывают взаимное влияние.
Предыдущая << 1 .. 14 15 16 17 18 19 < 20 > 21 22 23 24 25 26 .. 87 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed