Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
сопла до входного сечения кон- g ?
фузора, мм ^
«о
4 I______I_______I_______I______I_______
OjI 0/Ї 0/8 OfZZ OiZB U
Коэффициент UmeHUtUU
эжектора с цилиндрической камерой смешения. Расчетная характе-ристика совпадает с опытной при значении fs = f3.
Расстояние сопла от камеры смешения. При проведении опытов с изменением положения рабочего сопла первой ступени эжектора ЭП-2-400 устанавливались три типа сопл с диаметром критического сечения dp* = 6 мм и динамики 150, 190 и 230 мм. При этом расстояния от выходного сечения сопла до входного сечения конфузора составляли 75 мм (сопло серийного эжектора); 35 мм;— Ю мм. В последнем случае выходное сечение сопла было уставлено на Ю мм внутрь конфузора. Как показывают результаты опытов, указанное приближение сопла в камере смешения с 75 мм до — Ю мм, т. е. на 85 мм, привело к увеличению степени сжатия, создаваемой эжектором, примерно на Ю % (рис. 3.27), но одновременно снизился предельный коэффициент инжекции на большей части рабочей характеристики (рис. 3.28).
Интересны результаты опытов с изменением положения сопла при цилиндрической камере смешения (рис. 3.29).
Рис. 3.28. Характеристики Pa = f (Gh) эжектора с конической камерой смешения при различных положениях сопЛ'а Ic (условия опытов см. и а рис. 3.29)
I ’ =- І0ММ Il А Ql кПа
»I К X Г. X” о х-х—X-
I —О"1 Ol ? I II ? Il * нПа
X —п X- —€з—ІГ-¦X X- 75 Й—35 X X
а)
Рн
7
d е
с= о *
йГ C *
«а
-Q б t> “
3
Z
1
Cl
Cj
4Ca
«о
I
«5
а
cT
у Cyf' X'
А * / X' X
У , X '
и & VV у/ / X
у г
X I X Л
10
20 30 M 50 SO 6Н
Расход инжектируемого воздуха, кг/ч 5) ¦
Рис. 3.29. Характеристики эжектора с цилиндрической камерой смешения при различных расстояниях сопла от камеры смешения Ic:
а — рс/ра = f («); б — Ph = f (G11);--------расчетная характеристика по (3.27 и (3.28);
— . — .— — расчетная характеристика по (2.80)
При изменении расстояния сопла от камеры смешения от Ic — = 75 мм до /с = — IO мм степени сжатия на допредельном режиме практически не изменились (см. рис. 3.31, а), а предельные коэффициенты инжекции значительно уменьшились. При этом на отодвинутом от камеры смешения рабочем сопле (Zc = 75 мм) характеристика рн = / (Gh) хорошо описывается расчетными уравнениями (3.27) и (3.28). При рабочем сопле, вдвинутом внутрь камеры смешения (Ic =
— —'10 мм), характеристику описывает уравнение 2-го предельного режима (2.80) (на рис. 3.29, б). Это можно объяснить тем, что в последнем случае струя рабочего пара почти сразу же по выходе из сопла попадает в камеру смешения малого диаметра, в которой скорость инжектируемого потока уже велика, а давление понижено. Поэтому струя рабочего пара продолжает расширяться до давления, равного критическому давлению инжектируемого потока, т. е. эжектор переходит на работу по схеме 2-го предельного режима, который описывается уравнением (2.80).
3.6.3. Влияние режимных факторов
Давление рабочего пара (абсолютное). Как было показано выше, снижение давления рабочего пара приводит к снижению давления всасывания при неизменном расходе воздуха и одновременно к сокращению рабочего участка характеристики из-за снижения предельного противодавления первой ступени эжектора (рис. 3.30).
142
Рис. 3.30. Характеристики эжектора д/ при различных давлениях рабочего, пара с
Pp'
d, = 50 мм; й =6 nil ^
____________________________________ Ч гг
Расчетные уравнения (3.27а) и |
(3.28а) хорошо описывают харак- J теристики рн = f (Gb) при различ- г§ ных давлениях пара для всех ис- °| 18 пытанных сопл (см. рис. 3.9 и 3.31, | а и б). §• їв
Входящее в расчетные уравнения отношение (Li = fjf3 сохраня- 14-лось во всех елучаях неизменным и равным 1,46. Интересно отме- ^pjl тить, что при одинаковых расхо- ^ * дах рабочего пара характеристики ts-pH = f (Ga) совпадают при рабо- | 3 чих соплах с различными крити- 's ческими сечениями. Так, эта ха- а рактеристика при dp* = 6 мм, рр =
= 1,6 МПа и Gp = 230 кг/ч (рис. |
3.31, а) совпадает с характеристи- ^ 1 кой при dP* = 7 мм, рр = 1,2 МПа ^
и Gp = 234 кг/ч (см. рис. 3.9). д ю го зо <ю so Gh
Снижение давления рабочего Расход инжектируемого воздуха,*г/ч
пара перед второй ступенью эжектора при ее изолированной работе приводит, как видно из рис. 3.32, к существенному нарушению ее работы. При снижении давления рабочего пара всего на 0,1 МПа (с 1,6 до 1,5 МПа) на режиме холостого хода эжектора (Gh = 0) возникают пульсации давления всасывания ри. При подаче во всасывающий патрубок воздуха давление рв возрастает и пульсации прекращаются. При увеличении расхода воздуха до 70 кг/ч давление всасывания резко возрастает (с 20 до 50 кПа). При рр = 1,4 МПа резкое повышение давления имеет место уже при расходе воздуха Gh = 30 кг/ч, а при рр = 1,3 МПа повышенное давление рн имеет место при всех расходах воздуха, в том числе и при Gh = 0.
Влияние температуры охлаждающей воды. Повышение температуры воды, поступающей в промежуточный холодильник, приводит к снижению разности температур между конденсирующим паром и водой. Это приводит к увеличению расхода несконденсировавшегося пара, загружающего вторую ступень, и повышению давления всасывания второй ступени. Характеристика р” = f (Gh) второй ступени проходит выше, и пересечение ее с линией предельных противодавлений первой ступени имеет место при меньших расходах воздуха. Рабочий участок характеристики при этом "сокращается (рис. 3.33).
