Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
рис. 3.11 ...........а 6 в
Рис. 3.20. Давление по длиие проточной части эжектора при изменении противодавления рс: рабочий пар рр=1,6 МПа; ґр=200 °С; Давление всасывания Pn= 1.85 кПа; (?н — расход инжектируемого воздуха, кг/ч
смешения, что должно выразиться в снижении коэффициента Пзт = == Рг/Рз в уравнении характеристики. В диффузор поступает поток с более выравненным профилем, и коэффициент скорости диффузора еще более возрастает. Все это приводит к увеличению степени сжатия, создаваемой эжектором, т. е. к увеличению предельного противодавления. В результате у эжектора с лучшей формой проточной части перегрузка наступит при больших расходах эжектируемого воздуха.
Поскольку во всех случаях форма конфузора, определяющая сечение /„ не изменилась, характеристика рн = / (Gh) на рабочем участке также не должна измениться.
Отмеченные закономерности подтверждаются приведенными на рис. 3.19 экспериментальными характеристиками рн = f (Gh) для трех форм проточной части с камерой смешения серийного эжектора: 1) без диффузора; 2) с диффузором; 3) с удлиненной цилиндрической частью и диффузором.
Если при первом варианте проточной части перегрузка наступала при (Он)макс = 44 кг/ч, когда (Pc)np = 25 кПа, то при третьем варианте (Он)макс = 66 кг/ч при (рс)пр = 38 кПа.
На рис. 3.20 представлены результаты измерения давления по длине проточной части камеры смешения при работе эжектора иа
135
і / + +/
+/° э
+/ + і
+/ /о у/
II CfT іупені
± ь /
/ + +
+/ ++"I Г
I С/Г упень
kr
Рис. 3.21. Характеристики Pa — /(Gh) при различных формах камеры смешения (d„, = 6 мм; рр= 1,6 МПа):
№ характеристики 1 2
Проточная часть по
рис. 3.11 .... в г
О і О 20 30 1IO SO SO 70 Gh
Расход воздухаг кг/ч
предельном режиме. Расход инжектируемого воздуха Ga = 17,3 кг/ч.
При этом расходе воздуха давление всасывания ри = 1,85 кПа. Минимальное противодавление, определяемое работой второй ступени, рс = 16 кПа. Как видно из рис. 3.13, величина рс значительно ниже ]
предельного противодавления (рс)пР, расчетная величина которого, .
определенная из условия критической скорости смешанного потока - ] в горловине эжектора (третий предельный режим), составляет 23 кПа \ (рис. 3.8). При неизменном расходе инжектируемого воздуха и давлении всасывания производилось увеличение противодавления путем впуска воздуха в промежуточный холодильник эжектора. Как видно из рис. 3.20, при давлении рс ниже 23 кПа изменение противодавления не влияет на давление в горловине диффузора. При большем противодавлении давление в горловине диффузора резко повышается, но расход йоздуха не уменьшается, откуда следует, что предельный режим определяется наступлением критической скорости на коническом участке камеры смешения. Лишь при повышении противодавления выше 26 кПа, когда повышение давления распространяется на начало камеры смешения, эжектор переходит на допредельный режим и расход инжектируемого воздуха уменьшается.
Изменение рабочего участка характеристики рн = f (G11) произойдет лишь при изменении формы конфузора, например при установке цилиндрической камеры смешения без конфузора. При этом сечение
136
Рис. 3.22. Распределение давлений по длине проточной части серийного эжектора на допредельном режиме:
d =6 мм; р==1,6 MIla=COnst;
Р* rP
P- = var
и = /з, т. е. fs уменьшается. Соответственно уменьшается кольцевое сечение fs = /р. и и при одном и том же давлении всасывания расход инжектируемой среды делается меньше. В результате характеристика, как видно из рис. 3.21, проходит выше.
Измерения давлений по длине проточной части при работе эжектора на допредельном режиме позволили непосредственно определить значения Пзг — рг/рз и а по формуле (3.9).
Ha рис. 3.22 представлены давления по длине проточной части серийного эжектора при давлении ря = 5,62 кПа, соответствующем допредельному режиму, а в табл. 3.11 —давления в начале и конце
цилиндрического участка камеры смешения эжектора при трех значениях давления р„.
На рис. 3.23 приведено распределение давлений по длине проточной части для испытывавшихся трех форм проточной части с конфу-зором серийного эжектора при одинаковых давлениях
Рис. 3.23. Распределение давлений по длине эжектора при различных формах проточной части с конфузором серийного эжектора
137
Таблица 3.11. Давление в цилиндрическом участке камеры смешения эжектора серийного изготовлении при различных режимах его работы
f Давление jв приемной камере эжектора Ph ~ P3. кПа Расход инжектируемой среды, кг/ч Давление в цилиндрическом участке камеры смешения, кПа
в начале рг в Конце P3 пзг (X
37,5 10,0 14,0 0,710 0,198
2,58 22,7 15,5 21,0 0,745 0,145
7,3 18,0 23,0 0,780 0,1116
45,6 16,0 21,0 0,770 0,206
5,62 28,3 18,5 24,0 0,780 0,1793
8,4 22,0 26,0 0,760 0,111
52,6 •18,0 24,0 0,750 0,269
8,24 37,6 19,0 25,0 0,760 0,249
27,2 20,0 27,0 0,740 0,308
Pp = 1,6 МПа и рн = 5,8 кПа и одинаковых расходах инжектируемого воздуха Gh — 48,5 кг/ч.
