Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
®UW 'edBU ojahoped аянзігяеІЇ Tf © 00 о сч
давлениях рабочего пара (к нримеру 3.8)
Рис. 3.9. Расчетные характеристики первой стунени эжектора при различных
О 10 20 30 40 50 60 70 80
Расход инжектируемого воздуха Gh , кг/ч
, При температуре смеси 30 °С рп = 4,3255кПа, рв — 4,325 + 0,0645 Gb, кПа; при температуре смеси 40 °С рп = 7,52 кПа, рв = 7,52 + 0,0645 Ge, кПа; при температуре смеси 50 0C рп = 12,56, рв = 12,56+ 0,0645 Gb, кПа. Расчетные характеристики для этих, а также других температур смеси представлены на рис. 3.3, на котором приведены также результаты опытов (см. § 3.7). На основе приведенных уравнении во ВТИ была разработана методика расчета многоступенчатых пароэжекторных установок с применением ЭВМ.
3.6. Экспериментальное исследование пароструйных эжекторов конденсационных установок
Основной задачей экспериментального исследования являлись проверка выведенных уравнений для эжектора с камерой смешения, состоящей из конического и цилиндрического участков, на широком диапазоне изменений конструктивных и режимных факторов, определение опытных коэффициентов, входящих в расчетные формулы, изучение эксплуатационных характеристик аппаратов этого типа.
Наиболее детальные исследования проводились на двухступенчатом пароструйном эжекторе Ленинградского металлического завода типа ЭП-2-400 (эжектор паровой двухступенчатый, расход пара, 400 кг/ч), предназначенного для удаления воздуха из конденсаторов
3.6.1. Конструкция экспериментального эжектора
128
J, Рабочий, пар
Б -Б
Рис. 3.10. Двухступенчатый пароструйный эжектор типа ЭП-2-400 ЛМЗ 5 Заказ № 2513 129
-M-
U I , >> im > >ч> i г*=
^ 'I''^ "Ti «S » 1M
¦O. ¦о-
Г
вег гег
ЬТ/йг Ж ¦^їууу^іуу &1
уу/луу/. irv.''.і, ...if,. «• (
Ej OS ^ <5?f г /А?
Ч> Р" 1 T T h ш ¦S 1
I -I OS (Hr
/?<?
*5S
о
OQ
Рн
S H о св __
crIT
CO
•§1 S E
S ш
8м
О СП
3s
as*
О о
S
а
CUCUJ1 «
0 0-0. л со 5 5Г
>»;»g s 1O1O1 ^ А S S 9*“
° о о X м я
S1S"*
SgsS
SI'S?
0 о о а а а «о о.
«о « ft В>
01 01 S-I « *
I I о H
• о S ч «
\л .»и S S
^ S « Cf ш ••Otr . ®
t&S1 S
|?§N
g§4 Jg-
*g§o
0 *« 2
S3 S ^
«-> я Я л,
-St
« Я Я
S я *с VJ cuS
1 2 5s
• я г* з а о о ш
У-Sei S 3:
130
паровых турбин [40]. Общий вид испытывавшегося эжектора представлен на рис. ЗЛО, а основные размеры проточной части первой и второй ступеней (заводские и измененные при проведении испытаний) — на рис. 3.11 и 3.12.
Проточная часть первой ступени серийного образца эжектора включает рабочее сопло с диаметром критического сечения dp* = 6,0 мм и диаметром выходного сечения (I1 = 36 мм. Диаметр цилиндрической части камеры смешения d3 = 50 мм, длина ее 50 мм, т. е. один калибр. За цилиндрическим участком следует короткий выходной участок, и далее поток движется по цилиндрической трубе диаметром 100 мм. Нормальный диффузор отсутствует. Сопло первой ступени отстоит на 75 мм от входного сечения конической части камеры смешения. Сопло второй ступени имеет диаметр критического сечения 6 мм, диаметр выходного сечения 24 мм. Диаметр цилиндрической части камеры смешения 26 мм. Расстояние между соплом и камерой смешения 5 мм. Вторая ступень также не имеет нормального диффузора. Поток выходит в цилиндрическую трубу диаметром 32 мм.
3.6.2. Влияние конструктивных факторов
Основной геометрический параметр эжектора. Изменение основного геометрического параметра первой ступени производилось при испытаниях эжектора ЭП-2-400 путем смены рабочих сопл. Значение /У/р* изменялось от 157 при сопле с dp* = 4 мм до 51 при сопле с dp* = 7 мм. При этом на первой ступени был установлен конфузор серийного образца с удлиненным цилиндрическим участком и диффузором (см. рис. 3.11, е).
На рис. 3.13 представлены опытные характеристики рн = f (Gh), полученные при установке указанных трех рабочих сопл. Давление рабочего пара было во всех трех опытах одинаковым и равным 1,6 МПа. Расход рабочего пара на первую ступень был различным и составлял! при сопле с dp* = 4 мм 100 кг/ч, при сопле с dp* = 6 мм 230 кг/ч и при сопле с dp* — 7 мм 313 кг/ч. Увеличение паровой нагрузки промежуточного холодильника приводило к увеличению количества нескон-денсировавшегося в нем пара и повышению давления всасывания второй ступени. Несмотря на это рабочий участок характеристики при увеличении сечения /р* увеличивался в результате значительно большего повышения предельного противодавления согласно уравнению
(3.39).
На рис. 3.8 расчетные характеристики рн = / (Gh), построенные по (3.27) и (3.28) (см. пример 3.6), сопоставлены с опытными для всех трех испытывавшихся сопл. При расчете принимались значения kp = = 1,13 и kH = 1,4. Все расчетные характеристики хорошо совпадают с опытными при одном и том же значении = fjfs = 1,46. Увеличение критического сечения рабочего сопла при одном и том же давлении всасывания приводит к уменьшению расхода инжектируемой среды Gh в результате того, что при большем расходе рабочего пара 5* 131
