Струйные аппараты - Соколов Е.Я.
ISBN 5-283-00079-6
Скачать (прямая ссылка):
При профиле проточной части серийного эжектора поток, выходящий из короткого диффузора, имеет значительную неравномерность профиля скоростей, в результате чего наблюдается рост давления в цилиндрической трубе после эжектора (линия 3).
Расчетные характеристики первой ступени эжектора хорошо совпадают с экспериментальными при значении Пзг = 0,75 и ф3 = 0,7 (рис. 3.24). При степени расширения рабочего пара рр/рн = 805 степень сжатия достигает 13,5.
Ei
Ри
I
j
ю
+ +7+ + +
XJ + -W X 5
Д А 5 Л Л і—A- иг—
? O-OcPc
Рис. 3.24. Сравнение расчетных характеристик рс/рн—и с опытными для заводской проточной части первой ступени эжектора (рабочий пар P0= 1,6 МПа; U = 200 °С; а = 0,25;
Фз = 0,7):
0,08 0,1В
Коэффициент инжекции
№ расчетной характеристики Условные обозначения Давление всасывания Ри> кПа . . . Степень расширения . . .
I
+
2
X
3
А
4
О
1,99 3,06 5,62 8,24 805 525 285 195
138
При установке нормального диффузора в нем имеет место значительный рост давления, вследствие чего давление рс в выходном сечении диффузора примерно на 2 кПа выше, чем при профиле серийного эжектора (линия 2).
При удлиненном цилиндрическом участке и нормальном диффузоре в эжекторе имеет место значительный рост давления (линия 1), причем в конце цилиндрической части этого эжектора давление р3 превышает давление после диффузора рс в эжекторе с укороченным участком (линия 2).
Давление после диффузора в эжекторе с удлиненным цилиндрическим участком и нормальным диффузором примерно на 10 кПа выше, чем в серийном эжекторе.
Результаты измерения давления в начале и конце цилиндрической части камеры смешения при различных режимах и соответствующие значения Пзт и а приведены в табл. 3.12 и 3.13.
Таблица 3.12. Давление в цилиндрическом участке камеры смешения эжектора с короткой цилиндрической камерой смешения и
диффузором
Давление в приемной камере эжектора Ph = P2, кПа Расход инжектируемой среды, кг/ч Давление в цилиндрическом участке камеры смешения, кПа
в начале рг В конце P8 пзг сс
5,8 40,2 15,5 21,0 0,74 0,232
20,8 17,0 22,0 0,77 0,192
8,37 56,6 17,0 23,0 0,74 0,296
34,7 19,0 25,0 0,76 0,250
Таблица 3.13. Давление в цилиндрическом участке камеры смешения эжектора с удлиненной камерой смешения и диффузором
Давление в приемной камере эжектора рн - P2. кПа Расход инжектируемой среды, кг/ч Давление в цилиндрическом участке камеры смешения, МПа
в начале рг В конце P3 П*Г сс
6,0 66,4 14 33 0,425 0,503
6,0 57,0 15 34 0,440 0,472
6,0 41,5 16 34 0,470 0,435
8,5 54,7 18,7 36 0,515 0,454
8,5 48,5 20,0 37 0,540 0,418
8,5 23,7 22,0 40 0,550 0,387
139
* 7
і
Г
а-
Iі
/Рн о ?Ш_ 1 CvL I Э- А
I • 6 • » •« •
А А — + 4-А .А. . і і
++! U
?)
/Рн /'
/и *”0 P о
г л А д
S ++—+ Mt
^ a opit oflb a? 0,16 о, го пр аре и.
Коэффициент инжекции o)
Рис. 3.25. Сравнение расчетных характеристик рс/рн = / (и) (штрих-пунктирные линии) с опытными при различных формах проточной части эжектора:
I (О) — форма проточной части по рис. 3.13, г, фз = 0,9; 2 (ф) — форма проточной части по рнс. 3.13, в, а — 0,5, <ps = 0,9; 3 (Л) — форма проточной части по рис. 3.13, б, а — 0,25, ер, = 0,8; 4 (+) — форма проточной части по рис. 3.13, а, а = 0,25, Фз = 0,7
Таким образом, установка нормального диффузора не изменяет значения ПЗГ = 0,75. Удлинение цилиндрической части камеры смешения приводит к снижению П3г в среднем до 0,5.
На рис. 3.25 представлены расчетные и опытные характеристики ррірн = / (и) для всех четырех испытывавшихся форм проточной части первой ступени при одинаковых давлениях рабочего пара рр ~ = 1,6 МПа и одинаковых давлениях инжектируемого воздуха ри = = 5,6 кПа (рис. 3.25, а) и 8,4 кПа (рис. 3.25, б). При расчете характеристик принимались опытные значения а = 0,25 при коротком цилиндрическом участке и а = 0,5 при удлиненном цилиндрическом участке. Значения ф3 принимались: при профиле серийного эжектора—0,7, при установке диффу- ь зора — 0,8, при удлинении ци- " линдрической камеры и уста-новке диффузора — 0,9. *
Для эжектора с цилиндри-ческой камерой смешения (рис. “j 5 3.11,2) значение ф3 также при- § нималось равным 0,9. На рис. 'S 4 3.26 показано сопоставление рас- ^ четной характеристики рн = / (Gh) -S } с опытной Для первой ступени «
*
Рис. 3.26. Сравнение расчетных S. характеристик рн= / (Gh) первой ^ ступени с опытными при цилиндрической камере см ешения:
Pp- 1,6 МПа; ds = 50 мм; 1— 6 мм;
2—d —4 мм;----------------расчетные ха- ^
рактеристики при /s//a = t PQCXOд UH/KBKfTlUpyBM06О Зоздуха} КГ/Н
/
/ / /
г \ \ \
\ д Д/ А У /
/ / А *! О/ °у\
у су *
140
Рис. 3.27. Характеристики рс/рн рс/рн = f (“) эжектора с конической камерой смешения при различных положениях
сопла Ic: 7
== 6 мм; d-ч— 36 мм; tds —
Dip г ^
=50 мм; Pp= 1*6 МПа; Ic—рас* 53
стояние от выходного сечення ^
