Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Механика -> Батурин А.Т. -> "Детали машин" -> 50

Детали машин - Батурин А.Т.

Батурин А.Т. Детали машин — М.: МАШГИЗ, 1959. — 425 c.
Скачать (прямая ссылка): detalimashin1959.djvu
Предыдущая << 1 .. 44 45 46 47 48 49 < 50 > 51 52 53 54 55 56 .. 127 >> Следующая

А'„ + Ве = 1230 + 10 470 = 11 700 кГ. Изгибающие моменты в сечениях mn vi pq:
Mmn -1230 -13 = 15 990 кГсм; MVQ = 10 470 • 8 = 83 760 кГсм.
Из сравнения полученных числовых значений изгибающих моментов ясно, что опасным будет сечение mn при расположении каната в крайнем левом положении с изгибающим моментом в вертикальной плоскости Ме = 117 650 кГсм.
ЧИСЛОВЫЕ ПРИМЕРЫ 161
4. Кроме того, надо учесть изгибающий момент от силы Р, действующей в горизонтальной плоскости. Чертим схему нагружеиия, определяем реакции опор и строим эпюру моментов (фиг. 134, г):
Л'а = ^ = 3810 «Г;
Проверка
3810 + 390 = 4200 кГ. Изгибающий момент в сечении тпп
Мг = 3810 • 13 = 49 500 кГсм.
5. Изгибающие моменты Ме и Ме действуют во взаимно-перпендикулярных плоскостях; складывая их по правилам сложения векторов, получаем результирующий изгибающий момент
M = У Ml + Ml = Т/Ц7 6502 + 49 500а = ^27 500 кГсм. .
6. Определяем напряжение изгиба в опасном сечении оси ив уравнения
M
откуда
Ou= ™5™3 =2080 кГ/см*.
7. Определяем допускаемое напряжение для стали Ст. 6.
По табл. 1 имеем o_i = 2800 кГ/см2; принимаем [mj = 1.0; In2I = [п_4] = 1,4; In3] = 1,2; ? = 0,95; ka = 1,0; є„ = 0,73; <|>0 =• = 0,18.
!>_,]„ = 2^jV1J73 • 0,95 = 1160 кГ/см2,
[tr°,u = 1+0,12S-1O.?" -0.95 = 2060 КГІСМІ'
что незначительно отличается от рабочего напряжения (на 0,96%),
8. Проверяем цапфы на удельное давление. Определяем максимальные значения реакций:
Ana* = К 90502 + 38102 =9820 кГ;
^тах
11 Батурин 123O.
= VT(J 4702 + 3902 = 10 480 кГ,
1(>2
ОСИ И ВАЛЫ
Удельные давления для левой и правой втулок:
Яря
10480
8,5 • 12
102 кГ-см*.
!г Q2 ^ 130кг
вертикальная плоскость -2504—500 ¦ і - «да —
е
«5,5
Горизонтальная плоскость

150
S)
Б5
Фиг. 135.
По табл. 14 имеем допускаемое удельное давление для стали по бронзе Iq] = 50 кГ/см?, а поэтому если в сечении тп опорная поверхность втулки еще достаточна (превышение q примерно на 5%), то в сечении р q размеры опорной поверхности малы и их необходимо увеличить вдвое.
Пример 30. Рассчитать вал контрпривода, получающего через шкив С мощность N = 3,5 л. с. и передающего ее через шкив E станку. Вал делает п = 180 об/мин и имеет расстояние между опорами I = 1150 мм. Вес шкивов Gi = 19 кГ, Gz = 33 кГ результирующие усилия от натяжения ремней: Qi = 150 кГ (горизонтально) и Qi = 130 кГ (наклонено к вертикали под углом 30°) (фиг. 135, а). Вал изготовлен из стали Ст. 5 и имеет постоянный диаметр. Вал должен быть проверен на жесткость, причем допустима стрела про-
гиба 1/1 = -3^5-. Решение.
1. Раскладываем силу С/г = 130 кГ на составляющие H горизонтальную и N вертикальную:
Л = Q2 cos 30° = 130 • 0,867 = 112.5 кГ; II = Qv sin 30° = 130 • 0,5 = 65 кГ.
2. Чертим схему нагружения вала в вертикальной пло' скости (фиг. 135, б) и определяем реакции опор Ав и Вв. Уравнение моментов относительно правой опоры
Ав 115 — 19 • 90 — 145,5 • 40 = 0,
ЧИСЛОВЫЕ ПРИМЕРЫ
163
откуда
Ав = 65,5 кГ. Уравнение моментов относительно левой опоры BeI 15 - 145,5 ¦ 75 - 19.25 = О,
что дает
Be = 99 кГ. ,.
Проверка:
Ae + Be = 65,5 + 99 = 164,5 кГ = 19 + 145,5 кГ.
3. Определяем изгибающие моменты в сечениях с и е и строим эпюру моментов (фиг. 135, е)
Mc = Ае-25 = 65,5 • 25 = 1640 кГсм. М'с = /?„-40 = 99-40 = 3960 кГсм.
4. Аналогично для сил в горизонтальной плоскости (фиг. 135, г) по схеме нагружения определяем реакции
Л= 150-90+65-40 = 1/[0 кГ ^ = 65 - 75+150 - 25 = ^
Проверка дает 140 + 75 = 215 кГ = 150 + 65 кГ.
5. Строим эпюру изгибающих моментов в горизонтальной плоскости (фиг. 135, д):
М"с = 140-25 = 3500 кГсм; М"е = 75-40 = 3000 кГсм.
6. Строим эпюру результирующих моментов (фиг. 135, е):
Мс = V [М^ТЩ? = у 1б402 + 35002 = 3870кГсм; Ме = \/~ {M'ef + [AfY= Y 39602 + 30 0 02 = 4970 кГсм.
7. Строим эпюру крутящих моментов (фиг. 135, ж):
Мк = const = 71 620 ~ = 1400 кГсм.
1о\)
8. Из эпюр моментов видно, что опасным будет сечение е, где
M = 4970 кГсм и M4 = 1400 кГсм. Определяем эквивалентный момент по третьей теории прочности:
Мэн* = Y M2+Ml Y 49702+ 14002 = 5160 кГсм.
и*
164
оси и валы
9. Определяем допускаемое напряжение [а]и для стали Ст. 5, учитывая, что нормальные напряжения в поперечном сечении вала изменяются по симметричному циклу (третий режим нагрузки),
. По табл. 18 имеем
[0—!1U = 600 кГ,'см*.
10. Определяем диаметр вала по уравнению
_ Маке ^ і _ і
° = tjjdt < l°-t 1«.
откуда
j . У м*™ і8/ 5160 . ,„
d= \/ O.llc-,1» = V -ШТШ =*Л2см,
принимаем d = 45 иие (ОСТ 1654).
11. Из расчета на кручение получили бы
0,2d3 =
или
где принято [т|« = 250 кГ/см?.
12. Проверяем вал на жесткость: допускаемая стрела прогиба по
условию 1/1 = -що- или [/] = -^0Q0- 1150 = 0,38 мм.
13. Определяем стрелу прогиба отдельно от вертикально расположенных сил и отдельно от горизонтальных сил, для чего напишем уравнение упругой линии для того и другого случая.
Для сил в вертикальной плоскости (фиг. 135, б)
EJy = EJO0Z + ^ - 19(725>S - J?*<|rZaL
(для участка ей).
Предыдущая << 1 .. 44 45 46 47 48 49 < 50 > 51 52 53 54 55 56 .. 127 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed