Световые приборы - Трембач В.В.
ISBN 5-06-001892-Х
Скачать (прямая ссылка):
Коэффициенты с\ и с2 находятся по кривым силы света 1а'(а) и /а" (а). Световой поток рзФФтн, излучаемый системой зеркальный отражатель — матированный купол (ЗОТ — МК), считается полностью распределенным в пределах заданного угла излучения.
Определив коэффициент М и рассчитав заданную кривую силы света в свечах, можно построить необходимую кривую силы света (рис. 8.33, кривая 3), которую должен дать зеркальный отражатель, действующий через матированный рассеиватель:
Кривую /а(а) строят в прямоугольной системе координат (рис. 8.34, кривая 1) и методом ее заполнения определяют профиль круглосимметричного зеркального отражателя, удовлетворяющий заданному светораспределению.
Последовательность расчета формы зеркальной части колбы лампы. Так как действие системы ЗОТ — МК и матированного зеркального отражателя аналогично, расчет
?д = (Фд + Ф1 + Фд)/яАк = Фд/лАк,
(8.92)
(8.93)
М =
+ с2Фд + Pa<V„)
(8.94)
(8.95)
432
профильной кривой зеркальной части колбы лампы ведется методом, рассмотренным для матированного отражателя. Закон распределения яркости лучей ЭО остается таким же, с той лишь особенностью, что при определении Lmax следует учитывать коэффициент отражения чисто зеркальной поверхности р3 и коэффициент тн направленно-рассеивающего пропускания купола. Поэтому значение максимальной яркости ЭО для кольцевого светящего тела
<8-96)
Рис. 8.34. Заполнение необходимой КСС зональными кривыми системы 30—МК
Размер ЭО чисто зеркальной поверхности определяется для средней точки зоны зеркального отражателя колбы лампы.
Расчет зональной кривой силы света системы 30 — МК ведется таким же методом, как и для зоны матированного отражателя. Для этого след ЭО делят на ряд равноярких участков и, найдя фигуры светлых точек, определяют количество ячеек pai, pa2 (tiaь па2) и т. д. Затем определяют силу света, посылаемую зоной системы отражатель — рассеиватель в направлении а.
Выбор разворота осевых лучей зоны зеркального отражателя лампы Да/ и оценку этой величины ведут исходя из совпадения суммарной кривой системы (рис. 8.34, кривая 2) с необходимой кривой силы света. Так как зеркальный отражатель лампы имеет гладкую поверхность, а ЭО — большие размеры, Да,- могут иметь малые значения. Набор необходимой кривой силы света системы по сравнению с гладким зеркальным отражателем менее труден, так как зональные кривые (рис. 8.34, кривые 3) более плавные. Это видно из рис. 8.34, где показана схема заполнения необходимой кривой зеркальной нормальной широкоизлучающей лампы накаливания мощностью 500 Вт.
15-298
433
Можно предложить такую последовательность расчета зеркальной лампы накаливания с матированным куполом:
1. Выбор начальных параметров зеркальной части колбы лампы г0, фо, уос- Выбор г, ф0 делается исходя из допустимой температуры зеркального слоя. Выбор -у0с осуществляется из условий ограничения ослепленности, создаваемой зеркальной лампой. Увеличение угла уос приводит к большим размерам лампы, что вызывает технологические трудности. Однако вместе с этим увеличивается угол охвата зеркального слоя лампы. Поэтому здесь следует находить некоторое оптимальное решение.
Рис. 8.35. Кривые силы све- Рис. 8.36. Лампа ЗК 225—
та: 130 с прозрачным куполом
/ — для ЗЛН с МК: 2 —для f0=1450 кд, Я=130 Вт
3JIH с волнистой 30 и ПК
2. Выбор формы матированного купола по заданной КСС с учетом температурного режима лампы.
3. Расчет коэффициентов пропускания тн и тд купола лампы.
4. Расчет КСС 1а'(а) системы ТН — МК.
а
3
5. Расчет светового потока с1Фатн = 2,1 ^ /„cko.
а=*0
6. Расчет светового потока Фд и яркости купола L„ (8.92, 8.93).
7. Расчет КСС 1а"(а) за счет диффузного пропускания потока купола.
а
3
8. Расчет светового потока с2Фд = 2л ^ /1(а).
а = 0 .
434
9. Расчет коэффициента М (8.94).
10. Расчет необходимой КСС /а(а) для системы ЗОТ — МК
(8.95).
11. Расчет профиля первой зоны зеркального отражателя лампы (см. гл. 5.3).
12. Расчет второй и всех последующих зон зеркальной части Л 3 м п ы.
Энергоэкономичная зеркальная лампа накаливания. Ранее убедились в том, что 3JTH с матированным куполом имеет относительно большой неуправляемый световой поток, т. е. поток, рассеянный вне заданной КСС. Это не может не скачаться па значениях сил света лампы в пределах заданного угла излучения. Естественно, если не иметь диффузного и направленного рассеяния светового потока куполом лампы, то можно, направив соответствующий поток в область заданных сил света, несколько увеличить их значения. Однако в этом случае купол лампы должен быть прозрачным, а зеркальный отражатель направлять охваченный им поток ТН по заданным направлениям с достаточном степенью равномерности. Последнее возможно приданием зеркальной части лампы волнистой поверхности.
Расчеты светового потока по наивероятнейшей КСС (1) лампы типа ЗК 220—230—150, начиная с заданного угла излучения = 63° вплоть до а=Ю0°, показали, что эта лампа рассеивает в пределах указанных углов примерно Ф = 200 лм, что составляет 13,3% от номинального потока лампы. Можно, используя волнистый отражатель и прозрачный купол, оставить прежнее ТН, увеличить силы счета в пределах угла излучения сс3 = 63°. Есть второй путь — снизить мощность ТН, обеспечивая при этом КСС на прежнем уровне в пределах угла излучения а3 = 63°, что и показано на рис. 8.35. Мощность лампы, учитывая значения 11 = = 10 лм/Вт, снижена на 20 Вт. Таким образом, на рис. 8.35 представлена КСС (2) энергоэкономичной лампы Р=130 Вт, U — 225 В с измененными данными ТН: диаметр и длина вольфрамовой нити d — 0,051 мм, I — 980 мм, при коэффициенте шага /Сш=1,35, коэффициенте сердечника /Сс = 7,0 ТН имеет den = 0,45 мм, /сп = = 52,6 м. Профиль лампы с волнистым ЗОТ и ПК показан на рис. 8.36. Следует отметить, что технологически более трудная волнистая поверхность зеркального отражателя окупается дорогостоящей и очень нестабильной операцией матировки купола 3JTH.
