Электрогидравлический эффект в листовой штамповке - Мазуровский Б.Я.
Скачать (прямая ссылка):
отношение минимального внутреннего радиуса контура тали к толщине при пробивке и вырубке, как характеристи определяющую возможность обеспечения качественного ср' по всему контуру детали;
отношение минимального размера между противоположи! ми линиями контура пробиваемого отверстия и противо
^ріьіми линиями контура впадин в вырубаемой детали к *оЛщпне, как характеристику, влияющую на требуемую нагрузку:
соотношение размеров одновременно пробиваемых отвер-cTiuu размеров сопрягаемых фигур отверстий сложных форм, а также соотношение размеров впадин в контуре детали при 0Ь,рубке, как характеристику, оказывающую влияние на тре-буемую нагрузку;
' отношение высоты бурта к толщине заготовки и соотноше-нпе максимального и минимального радиусов отбортованного отверстия в плане при выполнении отбортовки, как характеристику, влияющую на возможность совмещения операции пробивки и отбортовки.
3. УСТОЙЧИВОСТЬ ЗАГОТОВКИ ПРИ ВЫТЯЖКЕ
Устойчивость заготовки при листовой вытяжке — |одно из основных условий получения качественной детали Листовая заготовка малой толщины при вытяжке может получить четыре типа потери устойчивости [33]: волнистость (образование складок), сосредоточенное утонение, полосы скольжения и вторичные полосы скольжения. Проявление того или иного типа потери устойчивости зависит от напряженного состояния, скорости деформирования, анизотропии, механических свойств материала и других факторов. I Причиной первого типа потери устойчивости, волнистости и образования складок является сжатие, причиной остальных |вндов потери устойчивости — растягивающие напряжения. !При вытяжке на разных участках заготовка имеет различное напряженное состояние, причем величины сжимающих и растягивающих напряжений взаимосвязаны. Потеря устойчивости наиболее вероятна при получении деталей из тонких заготовок с использованием локального нагружения. В этом Отношении наиболее характерен процесс вытяжки часто встре-рі°.ц;іхся куполообразных деталей со сферическим, эллиптическим дном или деталей в виде усеченного конуса с большой Юностью диаметров. В процессе вытяжки (рис. 30) тонколистовая заготовка 3, Сложенная в трафарентное кольцо 4У зажимается между приемным кольцом 2 и матрицей 5 и вытягивается пуансоном / Mh жидкостью в матрицу. При вытяжке зажатой оказывается только часть заготовки в виде кольца, остальная часть оста-гТся свободной. Чем больше свободная поверхность заготовки
Ротерн
пуансоном и матрицей), тем больше вероятность устойчивости за счет сжимающих напряжений на
Б*
данном участке с образованием складок. Это особенно опа при начальной стадии вытяжки, когда через пуансон к загото прикладывается усилие, сосредоточенное в центре. Для пр гвращения образования складок прибегают к увеличению диальных растягивающих напряжений, что достигается ув< чением трения между прижимом и фланцем заготовки за с увеличения усилия прижима, использованием тормозных бер или применением обратного (реверсивного) способа выт
ки. Увеличение трения между прижимом и фланцем со
вождается увеличением д
мирующего усилия и ветственно растягивающих пряжений в опасном сече заготовки, что может прив к появлению сосредоточенв утонения, полос скольже вторичных полос скольже т. е. к другим видам потери тойчивости. В лучших услов находится заготовка при выт ке жидкой или эласти средой, которая распреде деформирующее усилие равномерно по всей неподкреплен части заготовки.
Устойчивость заготовки может быть рассмотрена с испО зованием энергетического метода [86], согласно которому тойчивое состояние заготовки характеризуется услов
U ^ Л, где U — работа внутренних сил, препятствую потере устойчивости; А — работа внешних сил на контуре мента.
Решая совместно уравнения для работы внешних и ва ренних сил, Е. Н. Мошнин [86] показал, что исходя из крит ского напряжения устойчивости можно найти предельное чение относительной толщины заготовки при вытяжке п соном деталей со сферическим дном
Рис. 30. Схема вытяжки деталей со сферическим дном.
0,11 у
S
R
сф
где #сф — радиус сферы дна.
Определение предельных размеров заготовки для выт
сферических днищ при минимальном усилии прижима, д
точном для удержания складкообразования фланца, д
= 0,01аТ1 можно проводить по более простой зависим
S
D
• 100 > 0,57.
з.пр
Если увеличить усилие прижима до 0,02сгх, то относитель-,,0 толщину заготовки можно уменьшать, при этом утонение, оно и увеличивается, не будет превышать допустимую величину 15 % [86]. В этом случае для сферических днищ
5 . 100 > 0,485. (2.4)
D
з.пр
В. П. Романовский [100] указывал, что при вытяжке полу-
о
сфер с — • ЮЭ < 0,5 необходимо применять матрицы с вы
D
тяжными ребрами или проводить вытяжку с выворачиванием
Рис. 31. Матрицы с конусным заходом.
Таким образом, можно считать, что предельно допустимая относительная толщина заготовки при вытяжке полусферических днище плоским прижимом равна 0,45—0,50 %.
