Основы восстановления деталей осталиванием - Швецов А.Н.
Скачать (прямая ссылка):
Другой характер времени приработки от (Q) просматривается у сочетаний «покрытие — АК-4 »и «покрытие — БрОЦСб-6-4,5». Так, с увеличением удельных нагрузок (Q) покрытия с оптимальной микротвердостью (рис. 11, кривая — 3) имеют первоначальное резкое время сокращения приработки, далее оно относительно стабилизируется и начинает сокращаться только перед приближением к критическим удельным нагрузкам схватывания. У «покрытие — АК-4» устойчивое значение
20
времени приработки (рис. 10, кривая —2) проявляется с исходных удельных нагрузок. Отклонение величины микротвердости покрытий от оптимальных значений у сочетаний «покрытие— АК-4» и «покрытие — БрОЦС6-6-4,5» во всех случаях приводит к увеличению времени приработки (рис. 10, кривые— З, 1, 4, 5), (рис. 11, кривые— 1, 2, 4).
60 JiO *1 $20 tfr* п
t=: sd
? “5
^2 3
10 30 SO 70 90 HO
Удельная нагрузка. Q кГ/ст2
Рис. •§. Изменение времени приработки от Q (трение покрытие—СОС6-6); 1) Ям = 450; 2) Ям=500; 3) Hm= 550; 4)//м 575 /сг/слг2: 5) Сталь 45 (т. о.) HRC50—55; 6) Hu=630 кГ/мм2.
!>
60
й ?40
Q)
Зго
/ h6,5 А
*
V4 2
!
'CM
Рис. 10. Изменение времени приработки от Q (трение покрытие — АК-4);-* I) Ям= 375; 2) Hm= 400; 3)НМ = 450; 4) Hu= 500 кГ/мм\ 6) Hw= 550 кГ IuMi-, 6) Сталь 45 (т. о.) HRC50—55.
На основе проведенного анализа следует вывод, что время приработки у сочетаний «покрытие — подшипниковый материал» не следует считать основным показателем без учета параметров трения (чувствительности к нагрузкам схватыва-' ния в условиях граничного трения, величины коэффициента т-рения и температуры околоконтактной зоны).
¦Линейной зависимости между величиной приведенного износа и возрастанием удельной нагрузки в условиях исследований обнаружено не было. Это, на наш взгляд, объясняется
21
непропорциональным изменением фактической площади коні такта от величины удельной нагрузки. Несомненно, сущесті венное влияние оказывают окисные пленки (Fe2O3; Fe3O4I MgO), которые при разрушении блокируют поверхности or непосредственного соприкосновения в зоне контакта.
Рис. 11. Изменение времени приработки от Q (трение покрытие— БрОЦС6-6-4,5); 1) Ям = 450; 2) Hm = 500; 3) Hu = 550; 4)НМ =575 кГ/мм2-, 5) Сталь 45 (т. о.) HRC50—55.
-В условиях опытов у каждого сочетания при приработке формировалась строго постоянная шероховатость поверхности (рис. 12). Наивысший класс чистоты поверхности устанавливался у покрытий с оптимальной величиной микротвердости. Во всех случаях отклонения величины микротвердости покрытий от оптимума шероховатость поверхности возрастала, класс чистоты поверхности снижался.
Относительно низкий класс чистоты поверхности формировался у покрытий при сопряжении с АК-4. Здесь, по всей видимости, сказывался абразивный характер окисных пленок алюминия.
Особенностью сплавов алюминия является способность быстрого окисления кислородом воздуха с образованием твердого тугоплавкого окисла Al2O3. Температура плавления окисла Al2O3 — 2050°С, ‘в то время как алюминиевые сплавы плавятся в основном при 675°С. Твердость Al2O3 имее® Я м= 1200 кГІмм2, близкую к твердости алмаза. |
Влияние исходной чистоты поверхностей тел, сопряженный в подшипниковой паре, на начальную стадию износа доказано многими исследователями и сомнений не вызывает.
Для разработки производственных рекомендаций по исходной чистоте поверхностей покрытий были подготовлены серии образцов с оптимальной микротвердостью и различной шероховатостью. '
*
Исходная чистота поверхности влияет на интенсивность., износа (рис. 13) только в стадии приработки. Из анализа хода кривых (рис. 13,а) следует, что, примерно через 40 мин приработки, кривые становятся параллельными, и исходная шероховатость сказывается на износ только величинами отрез-
P и с. 12. Влияние Hi покрытий иа формирование чистоты поверхности (трение: 1) АК-4; 2) СЧ15— 32; 3) ВрОЦС6-6-4,5; 4) СОС6-6).
ков U1, U2, U3. Наименьший износ у покрытий с чистотой поверхности V 9а. Ta же закономерность просматривается на рис. 13-6 и 13-е, только.со специфичным ходом кривых в каждом случае. Наиболее ощутимо влияние исходной шероховатости при сопряжении покрытий с СОС6-6 и АК-4; (рис. 13-е и рис. 13-г).
Из данных (рис. 13) следует, что при механической обработке .нецелесообразно стремиться к оптимальной чистоте поверхности, получаемой в процессе приработк«. Наиболее
23
экономично получить шероховатость поверхности на один-два разряда ниже оптимального класса чистоты. При трении пар 'чистота поверхности улучшится за короткое время, быстро сформируется строго определенный рельеф поверхности, и износ в этом случае будет небольшим.
to Ii
S
vj2
о
*
<г, & і ч?
.5?' ш
-Г «
ЗО 40 60 80 ЮО, Мин.
«о
$4
о
г
"5
±Uf ї? <i «а
ь. .^uv
<
го чо бо бо юомин.
о) (трение по 0415-32) В') (трение по 6р ОЦС6-6-к.5)
10.
8
*6.
