Уплотнительные устройства - Макаров Г.В.
Скачать (прямая ссылка):
2 ____
100 — 74
13 мм;
178
т JtDcp 87 L0 л пс.
Lq = — = -щ- = 23. мм; == 1,76.
Согласно графику на рис. 103 C1 «=? 0,14. Для масла АМГ-10 при t = 50° С:
V = 0,1 см2/с; г] = 0,91 • 10_3 кгс • с/м2;
S = ZL0B0 = 12.0,023.0,013 = 0,0036 м2;
yC = ?-; Kin^h0= ю.10-6м; B0 = 0,013 м.
Подъемная сила
_ C1SB0Xyuc _ 0,14-0,0036-0.013-0,91-10-4 _ с„
h2 (10-10"6)2 — 0У,01>С КГС.
min
При п = 20 ООО об/мин, Vc = 92 м/с, F = 5480 кгс и р" = - j- = = 152 кгс/см2.
Для веретенного масла при t = 60° С, ^ = 0,745-10-3 кгс/м2
г,,, 0,745-10~3 гл г A0
F = 0,81 10~3 5 ’ uc = 8uc КГС-
Для воды при і = 50° С
F" = 2,67Vc кгс.
Значения F" и р" в зависимости от Vc приведены на рис. 104.
34. ГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА КОНТАКТНЫХ УПЛОТНЕНИЙ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ТОРМОЗОВ
Рассмотрим работу гидравлических тормозов с частичным отводом жидкости из уплотнений (рис. 105). Давление перед уплотнением обеспечивается значительно меньшее, чем в цилиндре тормоза. Достигается это следующим образом: жидкость из цилиндра поступает через кольцевое отверстие, образованное между штоком и регулирующей деталью, к уплотнениям, предназначенным для работы при давлении до 300 кгс/см2, и далее по соединительному каналу попадает в запоршневую полость.
При проходе жидкости из цилиндра через кольцевое отверстие высокое давление понижается до давления, приемлемого для существующих уплотнений.
Приведем результаты исследований по определению давления в уплотнении рупл и определению гидравлического сопротивления
179
Рис. 105. Схема гидравлического тормоза с частичным отводом жидкости из полости уплотнений
тормоза при применении уплотнении с отводом жидкости и с учетом утечки жидкости в зазор между поршнем и цилиндром.
В данном случае имеем гидравлическую схему с несколькими параллельными расходами.
Перепад давления в очке тормоза
Р' = щ“ї- (139)
Перепад давления при проходе жидкости из внутренней полости штока в замодераторное пространство
Р-Р=Ш/™> <140>
где
Яф
«кл =S7*-
Перепад давления в отверстиях поршня
P-P =щи*- <И1>
Перепад давления при проходе жидкости в зазор между поршнем и цилиндром (при разогретом масле)
р = (142)
Перепад давления в очке уплотнения
Р-Ру™ =Wgul (143)
Перепад давления в соединительном трубопроводе
Рупл— Ра = ЩиЬ (144)
где
р„ = 0; *,= (l+Mt).
Обозначения: y — плотность жидкости в тормозе в кгс/дм3; g = 9,81 м/с2; L3 — длина соединительного канала (или трубопровода) в см; d3 — внутренний диаметр трубопровода в см; и — скорость протекания жидкости в м/с; v — скорость движения тормозящихся частей в м/с; Sa — площадь кольцевого зазора по наружному диаметру клапана модератора обратного хода; А. — коэффициент Дарси.
180
Уравнения расхода жидкости:
Aav = anvn +' Ci2U2 + а4«4; (145)
CinUn + AbV = аф V + CixU1-, (146)
и3а3 = ы4а4. (147)
Гидравлическое сопротивление тормоза при торможении
Фг == Tl I^hP ”1“ Abр ^фР "Ь ^вРупл! =
= п [Лн (р — р") + Оф (p" — р') + (Ан + Ab — йф) р" + Fврупл], (148)
где
Fb — /вп^н- ш =
nP упл
В приведенных формулах приняты следующие обозначения: а4 — площадь кольцевого отверстия между штоком и регулирующим отверстием уплотнения; а3 — площадь поперечного сечения соединительного канала; &4 — коэффициент сопротивления истечению в очке уплотнения; k3 — коэффициент сопротивления истечению при проходе жидкости по соединительному каналу.
Решая совместно уравнения (139)—(147), выразим U3 в зависимости ОТ OJC И V
, Г л 1 /~ ^За4 + ^4а3 а2 1
+1-“»“¦-У —
—»,(Ап,)’ =*зи|. (149)
Полученное уравнение выражает зависимость U3 от v. Обозначая = I» уравнение (149) приведем к виду
Сх!2 — C2I -f- C3 = О,
где обозначено:
C1 =
+ &4а3
[к*
+ Ab — йф)
|4].
181
Откуда
C2 ± "j/~c2 IC1C3 2С[ 1
где I = должно быть больше нуля.
Учтем расход жидкости через полость уплотнений и через зазор между рубашкой поршня и цилиндром в виде поправки к основному сечению регулирующего отверстия, вводя понятие приведенного регулирующего отверстия
Q1X1Tip QfX + ах> (150)
где ах — приведенное поперечное сечение, учитывающее утечку жидкости.
Определим значение ах. Перепады давлений
Р-Р=щи"[А'’~°1'~ал]'’ <151>
"'--r=w/™=we(f.)V' <152)
п" _ ky ti2 _ ky Г (Лн-Мв — 0ф)0 —O3U3--O2O2I2. /I
р -Wgui-Wg [-------------%-----------J ’ (15d)
P = Ig ul (154)
Руш, = щиІ (155)
Учитывая приведенное регулирующее сечение, имеем
Pn = (А* + А* — аФ^У (156)
20g ^ ах + ах Из уравнений (153) и (156), имеем
а 4-а
X * X
Откуда после преобразований получим
(Лн + As-аф)о — а2и2 — O3U3 j2
Следовательно,
0AT1IIp == ах -f- &х Н” ЦЯх = (1 ~Ь л) aX • (157)
Основные уравнения, определяющие гидравлическое сопротивление тормоза, следующие:
п ^nY / ^hV а2и2 \2
P P ~ 20gl ап J-
^nY Г C4 (^4н + Яф) I2 2 /1СО\
-----------s---------5J0 ; <158>
“•=? F-V “4°*; (159)
п" _ ky 2 _ ky I An + ^b — ЯфЧ 2
-Si ¦ - Щ [ а,т
^=Isu-=ISrw- <160>
