Основы расчета нефтезаводских процессов и аппаратов - Эмирджанов Р.Т.
Скачать (прямая ссылка):
0,319.142+290.649,1+(2950.57,1-0-390.649,1) -*5Q*9----87'1
155
Элементы ре
Равновесные ступени контакта ч V MM
Низ колонны .... 120 0,0000205 0,000082 1367
Первая тарелка . . L 120 0,000108 I 0,000432 1367
Вторая тарелка . . . 120 0.000571 0,002284 W 1367
Третья тарелка . . . L ¦ J 120,5 0,00301 0,0119 1350
Четвертая тарелка . 123 0,01645 і 0,0627 Ї483
Питательная секция 135 0,0928 г 0,291 1991
1
Таблица 18
!ктификации в /-ой ступени контакта
H ккал\кГ
рт ст. ккал\кГ к Г (час
0,112 142 649,1 0,319 2950,319 57,1
0,591 142 649,1 2951,69 57,1
3,12 142 L 649Д 8,91 2958,91 57,34
16,42 142,25 649,33 49,4 2999,4 58,6
93 143,5 650,5 301 3251,0 65,3 г
581 W 149,4 657,8 7040 —
г
И
f
¦что соответствует температуре ^=120° С. Как видим, температуры и получились одинаковыми; это объясняется тем, что внизу произошло испарение лишь весьма малого количества паров Ge =0,319 кЦчас, что не могло существенно повлиять на температуры, потоков.
Далее, аналогично подсчитываются значения /?Єи G1, git и т. д., постепенно переходя от каждой нижележащей тарелки к следующей, вышележащей. Результаты последующих расчетов приведены в табл. 18.
Так как вес паров G5 почти точно совпадает со значением веса дистил-лата D=7050, то можно считать, что gb^gm =3251 кГ\час\ G4^Gk =301 кГ/час Qb=Qd = 149,9 ккал\кГ\ /5^/D-657,8 ккал\кГ.
Удельное теплосодержание сырья найдется из уравнения (V, 95)
DQv+ZiD+{RqR—В—Іітч)
qL--_ =
7050.149,4+390.657,8^295^7^^ ^ .
10000
С такими теплосодержанием следует подавать сырье для соблюдения заданного режима работы колонны.
Очевидно, что заданный режим работы не является единственно возможным. Подбором значений исходных данных можно получить также любые другие режимы. Выбор того или иного режима работы колонны, в конечном счете, должен решаться на основе технико-экономических соображений, путем сравнения нескольких вариантов, рассчитанных по изложен* ной выше методике.
В заключение данного раздела считаем необходимым обратить внимание на следующее обстоятельство.
Насыщенный водяной пар в кипятильнике или в подогревателе для сырья, если таковые предусмотрены, служит в качестве теплового агента и с этой точки зрения теплосодержание водяного пара используется эффективцо, так как используется его теплота конденсации. Острый же перегретый пар, вводимый непосредственно в отгонную колонну, выполняет две функции: во-первых, он является агентом, понижающим парциальное давление углеводородных паров и тем самым способствует испарению последних при более низких температурах; во-вторых, он служит тепловым агентом, сообщающим системе тепло за счет разницьґв теплосодержании его при входе и выходе из колонны. Так как в последнем случае скрытая теплота водяного пара в колонне не используется,* то острый пар в тепловом отношении используется плохо. Надо иметь ввиду еще то, что по выходе из колонны этот водяной пар попадает ь конденсационно-холодильную систему, где требуются соответствующая поверхность охлаждения и расход холодильного агента (воды).
Поэтому в качестве интересной и полезной для исследователей задачи можно поставить вопрос о лучшем использовании водяного пара в отгонных колоннах, путем обоснованного разделения его на две части: одной, используемой только как тепловой агент в кипятильнике иЛи подогревателе (эта часть может быть заменена и каким-либо другим источником тепла) и второй,—подаваемой в колонну в виде острого пара и используемой, главным образом, как агент, понижающий парциальное давление углеводородных паров.
¦ і
h і
J
h -
Г л Л В Л Vi
-і:
АБСОРБЦИЯ И ДЕСОРБЦИЯ
1. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ
Абсорбцией называется диффузионный противоточный процесс разделения газовых систем путем их обработки жидким растворителем—абсорбентом, избирательно растворяющим компоненты газовой смеси.
Процесс обратного выделения из жидкого абсорбента, растворенных в нем компонентов газовой системы называется десорбцией.
В процессах абсорбции и десорбции участвуют две фазы,— газовая и жидкая, причем в первом процессе происходит переход вещества из газовой в жидкую фазу, а во втором-— наоборот—вещество из жидкой фазы переходит в газовую.
Абсорбция, десорбция и ректификация, по существу, являются процессами одной и той же диффузионной природы с тем лишь основным различием, что в случае ректификации взаимодействующие жидкий и паровой потоки обмениваются компонентами, тогда как явления абсорбции и десорбции в чистом виде имеют лишь одностороннюю направленность. Объясняется это тем, что в обычных условиях ведения процессов абсорбции и даже десорбции, собственно абсорбент, по сравнению с компонентами газовой системы, можно считать прак* тически нелетучим.
На нефтегазовых заводах абсорбция и десорбция углеводородных газовых систем проводятся в тарельчатых колонных аппаратах —абсорберах и десорберах и поэтому в последующем изложении их анализ ведется на основе метода теоретической тарелки. Принимается, что каждая тарелка создает такое различие в составах перемешивающихся на ней фаз, которое отвечает условию их взаимного равновесия.
