Аэродинамика осевых вентиляторов - Брусиловский И.В.
Скачать (прямая ссылка):
Su последнее время измерения термонасадком были значительно ¦овершенствоваиы. Используются двух- н трехпнточпые насадки, оторые позволяют измерять три компоненты скорости. Пример езультагов таких изменения, выполненных Р. Раджем и 15. Лакшмн-нраямой lAS.WIil, представлен па рис. 3.13. Видно, в частности, то в ближнем следе за лопаткой наблюдается радиальная состав-иющая скорости, что отражает перемещение пограничного слоя 'од действием центробежной и кориолнеовой сил. Однако она мала быстро убывает с увеличением расстояния lib. Получает развитие лазерная анемометрии, позволяющая пссле-•вать процессы, происходящие в межлопнточных каналах турбомашини. Оба направления измерений дают возможность глубже проникнуть в сложные процессы пространственного течения, н том числе
'не. 3.12. Сонистаплснне одних н гех же псмсГі. и.іиорсчпих it «тиосніслміом іінжснші зл нратшощеися решеткпі) рабочего колеса разными лоцдзміі не ряз-¦ічнмх режимах се работы; t — Ub — 0,4. Параметры решетки: г=1,5іЧ; II,. 47" 25'; 2(|' - 323 40', = 2o. r -- 0,863 v 0,7
.Vt кріїпоіі
І
о. і;
(1.55
0.С2
95
.7
ans
BjPO'
¦am
-0,24 -fiV ?5/ -ДО -?'7 OS' -№ -Й77 -flff» -QI7 SSf
*-4Sf op № -Qsr an цю -p.S! an qei -P1H c,n ?,4. 2*1 C 2/ift' 2njc' 2nft'
Рис. 3.13. Изменение радиальной составляющей скорости потока н следе за л< ¦ п.ITiCiMiI рабочего колеса но данным Р. Раджа н Б. .'кшшмпнараимм: v.- 0.41-I — 0,58; <''.;)ікі№ — скорость н идее потока; с„ --= 0,72; /' = ( sin lV; Or — ¦15 , і - 1,58; b :-= 152 мм; я — но нормали к /; I — расстояние от задней кромки .V: натки. J — Hb = 0,05; 2 — 0.26; 3 — O.fifi; 4 — 0,82
исследовать условия возникновения отрывных течении и генерации шума. Однако и рассматриваемые здесь результаты пневмометряче-скнх измерении параметров течения в относительном движении н, что особенно важно отметить, потерь давления, которые невозможно измерить указанными выше методами, позволили значительно продвинуться в области исследования потока а вентиляторах.
Поля, замеренные трехтрубчатым насадком в относительном движении па двух разных расстояниях Ї — Hb от лопаток (рис. 3.14), совмещены но шагу. Ввиду того, что расстояние / замеряется между плоскостью выходных кромок лопаток па данном радиусе н плоскостью перемещения насадка по шагу, а ноток выходит из решетки под углом pjj Ф 90е, поли, замеренные при разных значениях /, получаются смещенными относительно выходных кромок. Как видно, с увеличением расстояния I ширина следа в нолях [L, юг, рпг увеличивается, а его глубина уменьшается, происходит выравпнпанш-потока. Однако, как показывают расчеты, в этом диапазоне значении /' —¦ средняя величина давлення, скоростей и углов практически не изменяется.
За одним H тем же рабочим колесом были сняты ноля в относительном движении на г — 0,863 (см. рнс. 3.12, б), на г — 0,9? (рис. 3.15, я) и у втулки па r = 0,74 (рис. 3.15, б). Геометрические параметры кольцевых решеток на этих радиусах приведены там же. На среднем радиусе г — 0,863 имеет место явно выраженное ядро потока на всех режимах работы. Ядро характеризуется практически постоянным по шагу углом выхода потока ?3, наклонным профилем скоростей *» с убыванием скоростей в направлении от нижней поверхности одного профиля к верхней поверхности соседнего H тн-кнм же убыванием полных давлений. По мере увеличения угла атаки (уменьшении расхода) протяженность ядра уменьшается, а ширина следа увеличивается. Это происходите одинаковой закономерностью для вз. и /I0B. Видно также закономерное смещение минимума полного давления р,я, скорости W2 н угла ?» в следе в направлении от нижней поверхности профиля к его верхней поверхности с увеличением угла атаки. Причем начало следа со стороны нижней iid-
%
нг|іxiiocxi: переметается значительно я меньшей сгепени, чем со •'IUf)OHM верхней поверхности, г. с. отмеченное увеличение ширины •мела її смещение минимума нолей р\. wu п ^112 происходит, главным і.(')|»з:іом, за счег увеличения толщины пограничного слоя па верхней поверхности профиля. Изменение угла выхода потока в зоне следа характеризует тенденцию струек, обтекающих профиль, соединиться Ii» профилем. Как видно из рис. 3.12, б, несмотря на значительную густоту решетки г = 1,58, угол выхода потока ?2 зависит от угла нтакп на входе а,, т. е. от угла р,.
В табл. 3.1 для разных режимов вычислены угла атаки Ot1, входа потока Pi и значении ?a. определенные по графику в середине шага решетки.
А, со
SO UO
0.2 0.3 OM CIS if,cad
6.2 OJ О," CJv.fft?
0.5
03
Pr?
0.1
4-
0,2 UJ OM 0.5if.t>oc
V.2 0,ч О..Щрва _ 0.2 0,3 0.4 0,Sif,aac>
Po?
О,? {,рад
Pin:. 3.14. Влияние расстояния от кольцепоіі решетки из поля скоростей, углоп и полных давлений на двух режимах работы (ноля совмещены по шагу). ГМднус f <- 0,8(53; V = 0,7; 0Г = 47° 25'; 2ф •= 32э 40'; T= 1,5»; гк = 28; -•- / = Ub= - 0,38; -0-1 ^ 0,67; a — q\, = 0,4; а, —- I? 25'; Г, — ipa = 0,55; «, ^ —1«15'
4 Ьруснлопскмп И. В.
