Основные вопросы и методы изучения структур рудных полей и месторождений - Вольфсон Ф.И.
Скачать (прямая ссылка):
Построив разрез (рис. 111, В), аналогичный уже рассмотренному разрезу 1—I (рис. 111,5) найдем, что по линии простирания разрыва (и нашего разреза) выход смещенной части пласта должен отстоять от точки Л на расстояние 685 м. Отложив это расстояние мы видим, что пришли в ту же точку О3, полученную нами при построениях, сделанных выше.
Подобные же построения проведем и для поисков положения смещенных частей дайки на горизонте 875 м, для чего продолжим разрез до пересечения им выходов дайки. Находим, что простирание дайки 350°, падение северо-восточное 70°. На карте видно, что разрыв сечет лежачие бока смещенных частей дайки в точках С и D, Точка С находится на высоте 1050 м, а точка D — 750 м. Соответственно линии простирания дайки, проходящие через эти точки, будут ее горизонталями с отметками 1050 и 750 м. Расстояния между ними в плоскости вертикального разреза будут равны ClDl=285 м. Зная, на сколько одна из горизонталей выше (1050—875=175 ж), а другая ниже; (750—875=125 м) выбранного нами горизонта 875 м, мы можем достроить этот разрез. При построении его необходимо учесть поправку на угол падения дайки, так как этот разрез не перпендикулярен к направлению ее простирания. Зная, что угол падения дайки ос =70°, а угол между разрезом и простиранием дайки у =76°, находим по табл. 5, что а г = 69°. Теперь, имея все необходимые нам данные и перенеся их на рис. 111, Л, т. е. достроив этот разрез, мы можем приступить к расчету амплитуды перемещения. Для этого обычным, не раз описанным, способом строим на рис. 111, Л положение висячих боков пласта, дайки и разрыва на произвольном горизонте «k».
Чтобы найти горизонатальные проекции перечисленных выше контактов на новом, произвольном горизонте, делаем дополнительные построения (рис. П1,Д), установив линии скрещения нарушения со смещенными частями пласта и дайки, а также найдя точки JI и В, где соответственно пересекаются линии скрещения лежачего и висячего блоков разрыва, получив вектор JIB = R , т. е. проекцию полной амплитуды смещения на горизонтальную плоскость. Положение вектора говорит нам, что
имело место сбросо-сдвиговое смещение. Разложив вектор R на составляющие, получим амплитуду сдвига BK = X = 340 м и проекцию сбросовой составляющей, т. е. ширину сброса BK = L = 260 м. По последней на рис. 111, Л найдем вертикальную амплитуду сброса Я=250 ж и наклонную амплитуду сброса Ях = 370 м.
Сравнивая расстояния между смещенными частями пласта и дайки на карте и составленном нами погоризонтном плане, видим, какие существенные поправки необходимо внести, прежде чем производить расчеты амплитуд перемещений.
Не останавливаясь далее на этом вопросе, мы» еще раз подчеркнем, что разобранные выше принципы решения задач по смещениям характер-
Рис. 112. Возможные варианты перемещения дайки кварцевого порфира, залегающей в однородных породах, и расчет амплитуды перемещения по одному из возможных положений линии скольжения (00:< ). Линия скрещения дайки и разрыва расположена косо к простиранию разрыва (проекция на горизонтальную плоскость): А — план; Б— совмещенный разрез вкрест простирания
иых точек и задач по определению перемещений при моноклинальном падении слоев, даек, жил и т. д. и наличии линии скольжения блоков, кото рые мы разберем несколько ниже, рассматриваются применительно к горизонтальной поверхности лишь с целью упрощения чертежей. При этом имелось в виду, что поправки на рельеф были сделаньи раньше, в результате чего и появились погоризонтные планы.
Установление амплитуды перемещения моноклинально падающих пластов или жил при наличии линии скольжения
Независимо от того, рассматриваем ли мьп одну дайку или жилу, или серию аналогичных образований, смещенных дизъюнктивом, мы не можем сделать заключение о характере перемещения, не зная положения линии скольжения смещенных блоков. На рис. 112, А изображено нару-
А
разрыва и дайки
шение, смещающее дайку кварцевых порфиров, залегающих в монотомных породах. Это нарушение можно рассматривать как надвиг, сдвиг, взбросо-сдвиг и даже сбросо-сдвиг, не может оно быть только чистым сбросом. Следовательно, нам надо узнать положение линии скольжения, ибо только она позволит нам определить характер перемещения.
Это видно на обычных дополнительных построениях (приведенный; на рис. 112, Б), где найдены выходы висячих боков смещенных частей дайки и разрыва на произвольном горизонте высотой «Л» и установлено положение их линий скрещения. Очевидно, линии их скрещения могут быть продолжены как вниз, так и вверх выше эрозионной поверхности. До смещения эти линии совпадали.
Рассмотрим, как могли перемещаться точки, лежащие на этой, некогда общей, линии скрещения. Возьмем одну из них — точку О. После того как части даек были смещены и заняли положение, указанное на плане (см. рис, 112, А), точка О как бьи раздвоилась — одна ее часть, расположенная в лежачем блоке, сохранилась на прежнем месте, а другая, находящаяся в висячем блоке, переместилась в направлении линии смещения. Если эта линия параллельна простиранию дизъюнктива, то точке О лежачего блока будет соответствовать некогда совпадавшая с ней точка О3. Если же линия скольжения была наклонена под различными углами к простиранию, то, перемещаясь, она могла занимать положение 0і, О5, О6 и т. д. Такие ее положения соответствуют сбросо-едвиговым смещениям, ибо эти векторы направлены к востоку и вниз по падению дизъюнктива. Точка же О1, расположенная над точкой О строго по восстанию нарушения, будет характеризовать взбросовое перемещение. Остальные точки О2, О7 будут характеризовать взбросо-сдвиговые смещения.
