Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Ковалев М.П. -> "Расчет высокоточных шарикоподшипников" -> 27

Расчет высокоточных шарикоподшипников - Ковалев М.П.

Ковалев М.П. , Народецкий М.З. Расчет высокоточных шарикоподшипников — M.: Машиностроение, 1975. — 280 c.
Скачать (прямая ссылка): raschetvisshar1975.djvu
Предыдущая << 1 .. 21 22 23 24 25 26 < 27 > 28 29 30 31 32 33 .. 81 >> Следующая

O1 2а,
4-^-(ао + азЙ'*_і)-і| (ft = 0,1,...).. (3.79) При этом
Определив с помощью формулы (3.79) величину ?а fe, найдем затем минимально необходимый преднатяг по формуле
6JbVn = EA»*«*. (3-80)
В табл. 3.4 приведены значения преднатягов 6[$П и 8„Vn1 вычисленные по формулам (3.79) и (3.80) для некоторых приборных подшипников при различных осевых нагрузках.
Таблица 3.4
Минимально необходимые преднатяги S^J1 в мкм для некоторых приборных шарикоподшипников при упругих крышках
(Ск = 1,5 кгс/мкм)
Условное обозначение подшипника Fn, кгс
6 8 10 12
6100Е («о = 12°) 7,75/7,51 9,20/8,93 10,49/10,21 11,68/11,37
36900Е ¦ («о = 18°) 3,83/3,77 4,59/4,52 5,27/5,19 5,89/5,82
6100El («о = 30°) 2,28/2,26 2,76/2,76 3,20/3,20 3,62/3,62
Примечание. В числителе даны значения при k = 0, в знаменателе — при
k = 1.
Из сопоставления данных табл. 3.2 и 3.4 вытекает, что с увеличением податливости крышек минимально необходимый преднатяг увеличивается. Сопоставляя далее результаты расчета преднатягов при k = 0 и k = I, видим, что ни в одном случае разность между ними не превышает десятых долей микрометра, что позволяет рекомендовать для практических расчетов формулы (3.79) и (3.80), положив в них k = 0.
95
3.3. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ РАДИАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ В РАДИАЛЬНО-УПОРНЫХ ПОДШИПНИКАХ И ВЫБОР ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАТЯГА
Рассмотрим часто встречающийся на практике случай, когда к центру ротора, смонтированного в двух одинаковых радиально-упорных шарикоподшипниках, приложена чисто радиальная нагрузка. Будем по-прежнему считать, что внутренние кольца смонтированы на роторе с неподвижными посадками, а наружные кольца в корпусе — с подвижными.
После сборки в подшипниках устанавливается угол контакта а*, определяемый из соотношения
tg а*= tg CC0 + 1A-, (3.81)
где а0 — начальный (номинальный) угол контакта;
б:
здесь ба — преднатяг, см.
Если усилие преднатяга задано в кгс, то угол
а* = а0 + х,
где
3 sin 2а0
X =
і,/, /_?L_r_r
W sin2a0 \С* sin а0/
2 6 + cos2a0
При выбранном осевом зазоре в подшипнике расстояние между центрами кривизн дорожек качения наружного и внутреннего колец
rm=rB + rn—Dw=Ww. (3.82)
После осуществления преднатяга расстояние между указанными центрами увеличится до
г = У r2mcos2 «о + (rm sin O0 + б0)2. (3.83)
С помощью последнего равенства можно вычислить упругие деформации. Если до преднатяга имеет место соотношение (3.82), то после осуществления преднатяга
rB + rn—rm = Dw — (бн + бв), (3.84)
где би (в) — деформации в месте контакта шарика с дорожками качения наружного (внутреннего) кольца. Далее имеем
6=6H-f 8B=r—гт.
Заменив в последнем равенстве величину г ее выражением из равенства (3.83), полуним
б = rm (Ycos2 a0 + (sin O0 + її)2 — 1). (3.85)
96
С помощью формулы (1.81) определим нагрузку на шарик, соответствующую данной деформации.
Найдем упругие деформации в смонтированных радиально-упор-ных шарикоподшипниках под действием радиальной нагрузки. Переместив ротор с насаженными на него внутренними кольцами на величину 8Г, получим соотношения, представленные на рис. 3.6. Тонкие штриховые линии соответствуют положению центров кривизн дорожек качения в смонтированных подшипниках до приложения радиальной внешней нагрузки Fr. При радиальном смещении ротора с внутренними кольцами на 8, центры кривизн дорожек качения внутренних колец переместятся вниз на ту же величину и займут положения, показанные на рис. 3.6 сплошными линиями. Радиальные смещения внутренних колец приводят к тому, что углы контакта а, так же как и расстояния г между центрами кривизн дорожек качения, будут теперь неодинаковыми.
Пусть iy — угловое расстояние рассматриваемого шарика, отсчитываемое от вертикальной линии, совпадающей с направлением
(360° \ 7= —2—). Тогда расстояние между центрами
кривизн в рассматриваемом месте
Г=Гт У (COS Gi0 + Ir COS iyf + (sin OC0 + fa)\ (3.86)
а угол а определяется из соотношения
где
sin Ctn +
tga, =-,Г- . (3-87)
to ' cosa0 + Ir cos 17' 4 '
ІГ = 1&Г' • (3-88)
Упругую деформацию находим из соотношения
8=8H + OB=r — rm. (3.89)
Нагрузку P1-, действующую на і-й шарик (рис. 3.7), определяем с помощью формулы (1.81), которая с учетом соотношений (1.80), (1.84), а также равенств (3.86) и (3.89) принимает следующий вид:
Pt=-^-[V <cos CC0 + Ir cos iyf + (sin O0 + ff — 1 f. (3.90)
Проекция этой силы на направление внешней нагрузки
Pj1 Т = P1- COS CLi cos iy. (3.91)
Составляющие P1 cos а{ sin iy взаимно уравновешиваются внутри каждого комплекта шариков, а составляющие P1- sin a(-, совпадающие с направлением оси одного подшипника, уравновешиваются такими же составляющими второго подшипника.
Выразив cosa,- с помощью формулы (3.87) через tga,-, можно каждую радиальную компоненту P1,,., определяемую формулой (3..91), представить как функцию трех параметров: a0, |а и |,.
' М. П. Ковалев 97
Рнс. 3.6. Положення центров кривизн доро- Рис. 3.7. Схема нагружения шарика жек качения колец до и после приложения радиальной нагрузки Fr
Предполагая, что центр одного шарика в более нагруженной зоне расположен на линии действия радиальной нагрузки Fr, получим из условия равновесия комплектов шариков в проекциях на направление внешней нагрузки
Предыдущая << 1 .. 21 22 23 24 25 26 < 27 > 28 29 30 31 32 33 .. 81 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed