Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Киш Л. -> "Нагрев и охлаждение трансформаторов" -> 33

Нагрев и охлаждение трансформаторов - Киш Л.

Киш Л., Бики М. А. (перевод с венгерского) Нагрев и охлаждение трансформаторов. Под редакцией Под редакцией Г. Е. Тарле — М.: Энергия, 1980.
Скачать (прямая ссылка): kish-l-1980-nagriohlrtans.doc
Предыдущая << 1 .. 27 28 29 30 31 32 < 33 > 34 35 36 37 38 39 .. 50 >> Следующая

Пример 3-2. Необходимо определить среднюю осевую вязкость масла для радиаторов, рассматривавшихся в предыдущем примере при
.
Согласно рис. 3-16 площадь, ограниченная кривой, соответствующей, в интервале температур от 60 до 800С, дает значение искомого определенного интеграла

С учетом этого среднее значение вязкости масла

Потери давления в радиаторах
Пусть на трансформаторе установлено n радиаторов. Каждый радиатор состоит из z секций. Go - массовый расход масла, - средняя плотность масла, циркулирующего в радиаторах, - средняя осевая вязкость масла в радиаторах.

Рис. 3-17. Потери давления в радиаторах с расчетным числом секций.
По данным эксперимента потери давления , Па, в радиаторах, установленных на трансформаторе:
(3-32)
Для радиаторов по рис. 3-13 по данным измерений коэффициент С, кг/м6:
(3-32а)
где Нт - высота радиатора, м, и коэффициент В, кг/м7:
. (3-32б)
Значение коэффициента В для обычно применяемого числа секций:
z 1 5 10 12 15 5,9 29,4 58,8 70,6 88,0 Пусть , а среднее значение осевой вязкости т. е. как в примере 3-2.
Произведение

Целесообразно , представить как функцию параметра х, м3/с, где
(3-32в)
Для расчета зависимости получены следующие уравнения:





Кривые зависимости приведены на рис, 3-17.
3-4. Потери давления в каналах обмотки
Для того чтобы при определении гидравлического сопротивления можно было воспользоваться известной формулой для ламинарного течения, оказалось целесообразным ввести такой приведенный радиальный размер вертикального масляного канала , который не зависел бы от его геометрических размеров, а зависел бы только от толщины пограничного слоя . Пример расчета уже приводился. По данным измерений при радиальном размере вертикального масляного канала мм приведенный размер и соответственно. При и усредненно можно принять, что
(3-33)
Примерно 35% горизонтальной поверхности катушек закрыто прокладками и 20% вертикальной поверхности - рейками. Ширина вертикальных каналов, число которых совпадает с числом столбов прокладок, принимается равной длине дуги между прокладками и обозначается

Рис. 3-18. К определению ширины вертикальных масляных каналов обмотки.
соответственно через и для внутренней и наружной поверхностей обмотки (рис. 3-18). Осевой размер вертикальных каналов совпадает с высотой обмотки
Гидравлические диаметры вертикальных каналов:
(3-34)
Пусть средний гидравлический диаметр
(3-34а)
Используем его для дальнейших выводов.
Рассчитывать раздельно потери давления для внутреннего и наружного каналов нет смысла, так как это привело бы к физически невозможному результату. Давление во внутреннем и наружном каналах в точках, расположенных на одной и топ же высоте, должно быть одинаковым. Если это не соблюдается, то сразу между прокладками возникает радиальный поток, приводящий к выравниванию давления.
Примем, что потери в обмотке равны , осевой перепад температуры масла в обмотке , средняя плотность и средняя удельная теплоемкость масла соответственно.
Объемный расход масла в вертикальных каналах
(3-35)
Если через n обозначим число столбов прокладок по периметру, то суммарная площадь поперечного сечения потока масла в вертикальных каналах
(3-36)
Проведенные измерения показали, что циркуляцию масла в вертикальных каналах обмоток нельзя уподобить ламинарному течению между двумя вертикальными плоскостями с параболическим распределением скоростей, так как движение масла здесь носит пограничный характер. Движущийся поток не заполняет весь радиальный размер канала. Гидравлическое сопротивление, рассчитанное исходя из полного радиального размера канала, оказывается, как это показали измерения, заниженным.
Максимальная скорость масла при параболическом распределении скоростей составляет 3/2 средней скорости. Тогда
(3-37)
При ламинарном течении жидкости в канале с гидравлическим диаметром и осевым размером потери давления
(3-38)
где безразмерный коэффициент Е зависит от отношения сторон поперечного сечения канала (табл. 3-6);
Форма поперечного сечения E Окружность с диаметром d d 64 Квадрат со стороной a a 57 Равносторонний треугольник со стороной a 0,58a 53 Кольцо шириной a 2a 96 Прямоугольник со сторонами a и b: 2a 96 1,81a 85 1,67a 76 1,60a 73 1,50a 69 1,30a 62 его значение для применяемых конструкций колеблется в пределах от 85 до 95.
Если в уравнение (3-38) подставить выражение
,
где - средняя вязкость масла в обмотке, и выражения (3-35) и (3-37) для , то
(3-38а)
3-5. Циркуляция воздуха в радиаторе и расчет перепада температуры между стенкой радиатора и воздухом
Конденсаторное распределение температуры
При расчете изменения температуры охлаждающей среды в теплообменнике обычно не учитывают изменение коэффициента теплоотдачи а или числа Nu вдоль поверхности, а вместо местного значения числа Nu используют его среднее значение или среднее значение .
В большинстве случаев пренебрегают тем фактом, что является степенной функцией перепада температуры. При этом дифференциальное уравнение для изменения температуры нагревающейся или охлаждающейся среды, которое выражает отнесенное к единице времени изменение количества теплоты и пропорциональное ему изменение температуры на пути dh шириной, равной единице, имеет вид:
Предыдущая << 1 .. 27 28 29 30 31 32 < 33 > 34 35 36 37 38 39 .. 50 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed