Электрооборудование нефтяной и газовой промышленности - Блантер С.Г.
Скачать (прямая ссылка):
при срабатывании реле перемещается с замедлением (рис. 2.34, б). Реле РТМ, встраиваемые в пружинные приводы ПП-61, обеспечивают для разных типов этих реле уставки тока отключения от 5 до 150 А. Уставки изменяют ступенчато — переключением ответвлении обмотки реле, и плавно между ступенями — изменением воздушного зазора в электромагните.
Реле РТВ, встраиваемые в эти приводы, обеспечивают только ступенчатое изменение уставок тока. Переход с зависимой на независимую части характеристики лежит в пределах от 120 до 180% установленного тока отключения у одних типов реле и от 250 до 350% у других типов реле этой серии. Выдержка времени в независимой части характеристики плавно регулируется до уставки в 4 с. Реле имеют точность уставки отключающего тока но шкале ±10% и отклонение отключающего тока от его среднего значения от 2 до 4%. Отклонение времени срабатывания реле PTB не более 0,3 с.
Реле прямого действия применяют в тех случаях, когда не требуется точной работы защиты.
Максимальные токовые защиты широко применяют в радиальных сетях с односторонним питанием.
Селективность этих защит при радиальном питании обычно достигается тем, что по мере перехода от нижележащей ступени к вышележащей в сторону источника питания выдержка времени увеличивается. Например, при коротком замыкании
100
в точке К\ приходят в действие защиты на всех ступенях — /, 2, Л, 4 (рис. 2.35), но раньше других срабатывает защита 4, отключая поврежденный участок. Остальные защиты, имея большую выдержку времени, не успевают произвести отключение и возвращаются в исходное положение. Разница между временем действия защит на двух смежных ступенях Ar, называемая ступенью выдержки времени, при установке защит с независимой выдержкой времени принимается равной 0,35—
0,0 с, а при установке защит с зависимой или ограниченно-зависимой характеристикой — 0,6—1 с.
На рис. 2.36 показаны схемы максимальных токовых защит на постоянном оперативном токе: трехфазной (рис. 2.36, а) и двухфазной двухрелейной (рис. 2.36, б) с независимой выдержкой времени, а также двухфазной однорелейной (рис. 2.36, в) с ограниченно-зависимой характеристикой.
Трехфазные схемы защиты реагируют на все виды короткого замыкания, включая однофазное в системах с глухозаземленной нейтралью, где они и применяются. В системах с изолированной нейтралью однофазные замыкания не вызывают протекания
101
токов к. з., здесь максимальные защиты должны реагировать на междуфазные к. з. В схемах (см. рис. 2.36, а, б) каждый из трансформаторов тока питает максимальное токовое реле Т, которое при превышении током установленной силы срабатывает и через свои контакты подает напряжение от источника оперативного постоянного тока на катушку реле времени В. Через установленное время замыкается контакт реле времени, который подает питание промежуточному реле П. Контакт последнего включает цепь отключающей катушки привода выключателя высокого напряжения, в которую последовательно включено указательное реле У. Двухфазная однорелейная схема содержит одно токовое реле, включенное на разность токов двух фаз. По сравнению с двухрелейной схемой эта схема менее чувствительна при к. з. между фазами AB и ВС при малых токах к. з.
При трех и двухфазной двухрелейной схеме в реле проходит ток фазы /р = /ф, а при однорелейной двухфазной схеме/р= (/3/ф, если к. з. происходит между фазами Л и С, и /р = /ф при коротком замыкании между фазами AB или ВС.
Однорелейная схема с применением реле с ограниченно-зависимой характеристикой (РТ-80) (см. рис. 2.36, в) не содержит вспомогательных реле, так как здесь выдержка времени создается в реле РТ-80, которые имеют контакты, способные включать непосредственно отключающую катушку выключателя, я также сигнальные флажки, выпадающие при срабатывании реле
Защиты с зависимой характеристикой отключают цепь при перегрузках, составляющих 120—200% максимального рабочего тока, со значительно большей выдержкой времени, чем при коротких замыканиях.
Ток срабатывания токовых реле защиты определяется исходя из следующих условий.
1. Он должен быть больше возможных максимальных значений тока, допускаемых при нормальной работе /рабтах, т. е.
/Ср> b^HKQxt (2.16)
где Mt — коэффициент трансформации трансформатора тока; Ксх — коэффициент схемы, включения реле, представляющий собой отношение силы тока, протекающего в обмотке реле, к силе тока, протекающего во вторичной обмотке трансформатора тока. Для схем, изображенных рис. 2.36, а и 2.36, б, Kcx= 1> а для схемы, показанной на рис. 2.36, в, Ксх = У 3 .
2. Ток срабатывания должен быть выбран таким, чтобы при отключении выключателя, ближайшего к месту повреждения (см. рис. 2.35, позиция 4), все токовые реле предшествующих ступеней (1, 2, 3) вернулись в исходное положение. Для этого сила тока возврата реле должна быть больше силы тока, который может протекать после отключения поврежденного уча-
102
стка. Этот ток имеет в первый момент после отключения повышенное против /раб max значение из-за пусковых токов электродвигателей, имеющихся в системе. Это обстоятельство учитывается введением коэффициента запуска /Cc3> 1 -Таким образом,
