Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Балагуров В.А. -> "Проектирование специальных электрических машин переменного тока" -> 60

Проектирование специальных электрических машин переменного тока - Балагуров В.А.

Балагуров В.А. Проектирование специальных электрических машин переменного тока: Учебное пособие для вузов — M.: Высшая школа, 1982. — 272 c.
Скачать (прямая ссылка): proektspezelemash1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 54 55 56 57 58 59 < 60 > 61 62 63 64 65 66 .. 89 >> Следующая

175
осевом направлениях. Величина а& определяется произведением
o8 = o,?,, у (5.14)
где йг — расчетный коэффициент полюсного перекрытия; ?,— расчетный коэффициент длины полюса, равный отношению средней индукции в зазоре к максимальной. ,
Для равномерного рабочего зазора, который имеется в генераторах типа сексин,
а,«а„ + 4/[т/8 + 6/(1-аД (5.15)
Рис. 5 6. Развертка поверхностей индуктора генераторов с двусторонней (а) и односторонней (б) системами возбуждения
где ар= (?i + ?2)/(2t) =bpjx — коэффициент полюсного перекрытия в среднем сечении полюса, предварительно выбираемый в пределах 0,65—0,7 (рис. 5.6).
Величина ?i зависит от коэффициента бокового скоса уск (рис. 5.7). Величина уск выбирается в пределах [11]
Yck=(*2-*i)/(2t)=1/3^1/5,
где b2=x(ap-\-4ZK), O1 = X(а,-уск)-
- Предварительно можно принять ав = 2/я. Величину коэффициента формы кривой поля в рабочем зазоре кф можно выбрать равной Д.'Ф=1,11 (??= 1,094-1,15). В общем случае коэффициент является функцией коэффициента ар и величины воздушного зазора &
(рис. 5.8).
Величина обмоточного коэффициента k0 для первой гармонической предварительно может быть выбрана в следующих пределах-&о = 0,92-=-0,95 — для двухслойных трехфазных обмоток; &о = 0,7б4-4-0,87 — для однофазных обмоток.
176
Выбор4 линей ной нагрузки в общем случае зависит от мощности генератора, системы охлаждения, перегрузочной способности. Значения линейных нагрузок для генераторов с внутренним магнитопро-водом типа сексин выбираются ниже, чем для генераторов с классической-магнитной системой. Это объясняется тем, что с увеличением линейной нагрузки А возрастает МДС реакции якоря, а следовательно, возрастают внешние и межполюсные потоки рассеяния, насыщается магнитная цепь. С увеличением А возрастают потери в якоре и обмотке возбуждения, возрастает , МДС возбуждения. Рекомендуемые значения линейной нагрузки приведены в табл. 5.L
Рис. 5.7. Кривая расчетного коэффициента длины полюса
'OZi

і\ і
ч
I і S
0,6
0,7
Рис 5 8. Кривая коэффициента формы поля в рабочем зазоре в зависимости от коэффициента полюсного перекрытия при реальных значениях O
Таблица 5.1
Р„, кВ-А 1,0 2,0 6,0 10 30 60
А, А/см 100 ПО 160 200 350 480
При выборе индукции в воздушном зазоре необходимо учитывать, что при больших значениях B0 возрастают магнитный поток и МДС обмотки возбуждения, увеличиваются сечение и масса маг-нитопровода.
Значения индукции в воздушном зазоре в рассматриваемых генераторах выбираются более высокими, чем в генераторах с классической магнитной системой. Это объясняется необходимостью лучше использовать активную зону полюсов цилиндров, так как индукция в рабочем зазоре полюса звезды B03 больше, чем в рабочем зазоре полюса цилиндра Воц. Рекомендуемые значения максимальных индукций B03 в рабочем зазоре под полюсом звезды приведены в табл. 5.2.
Расчетное значение индукции B0, определяющее ЭДС обмотки якоря,
Вь = Bizku шЯ.
Выбор конструктивного коэффициента (относительной длины якоря) X=IfD в машинах с осевым магнитным потоком является
177
Tлица 52
Pn, кВ.А 1,0 2,0 6,0 10 --f- 30 60
і55з, Тд 0,6 0,65 0,7 0,75 1,0 1,1
Рис 5 9 Кривая значений конструктивного коэффициента в зависимости от числа пар полюсов (материал сталь 10 и 35ХГСЛ)
•более сложной задачей, чем в машинах с классической магнитной цепью. Выбор X зависит от чисел обмоток возбуждения и полюсов, рассеяния полюсов и магнитных характеристик материала магнитопровода ротора. Относительная длина X в машинах с осевым
магнитным потоком ограничена сечением втулки под обмоткой возбуждения.
Для определенного диапазона относительно небольших мощностей генераторы с одной обмоткой возбуждения (/V=I) легче генераторов с двумя обмотками возбуждения (N=2). Поэтому если пои принятых значениях D, п, A, B0 расчетная мощность P' не может быть обеспечена при X для односторонней конструкции ;{N = 1),то необходимо принять двустороннюю конструкцию генератора (N = 2), при которой допустимое значение X примерно вдвое больше (рис. 5.9), чем в односторонней.
Увеличение числа полюсов приводит к возрастанию диаметра ротора из-за необходимости размещения полюсов и компенсации увеличивающегося межполюсного рассеяния. Поэтому с увеличением числа полюсов значения X целесообразно выбирать меньшими.
Использование материалов с высокими магнитными свойствами {для втулки и скобы) позволяет уменьшить радиальные размеры ротора и, следовательно, спроектировать генераторы при неизменном числе полюсов с большими значениями X. Значения X для стали 10 и 35ХГСЛ предварительно можно определить по кривой (рис. 5.9). Для сталей с высокими магнитными свойствами типа гнперко (27KX) значения X можно выбрать примерно в 1,25 раза больше при том же диаметре втулки под обмоткой возбуждения. Величина относительной длины X обычно находится в пределах
Х=(0,13 ч-0,18) N.
(5.16)
При неизменном числе полюсов 2р большие значения X соответствуют генераторам, у которых втулка под обмотку возбуждения выполняется из материалов типа гиперко (27KX).
Предыдущая << 1 .. 54 55 56 57 58 59 < 60 > 61 62 63 64 65 66 .. 89 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed