Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Балагуров В.А. -> "Проектирование специальных электрических машин переменного тока" -> 40

Проектирование специальных электрических машин переменного тока - Балагуров В.А.

Балагуров В.А. Проектирование специальных электрических машин переменного тока: Учебное пособие для вузов — M.: Высшая школа, 1982. — 272 c.
Скачать (прямая ссылка): proektspezelemash1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 34 35 36 37 38 39 < 40 > 41 42 43 44 45 46 .. 89 >> Следующая

Ш Ломаке — UdO лш Л (1 —COSWm) „
Ш*=-п— IQQ= м1 ..." 100 =--- 400.
UdO *сх«в^фО т sin я,т
(3.5а)
Таким образом, для уменьшения пульсаций выпрямленного напряжения &U* следует применять схемы выпрямления с нечетным числом фаз т = 2п±\ (см. рис. 3.1).
При работе выпрямителей под нагрузкой на выпрямленное напряжение существенное влияние оказывают индуктивность источника питания, активного сопротивления, внутреннего сопротивления вентилей, а также эквивалентного падения напряжения в индуктивности на стороне выпрямленного тока. С возрастанием нагрузки изменяются соотношения между величинами токов на выходе и
117
токов в обмотках машины, а также соотношения между величина^ ми напряжения на входе и выходе выпрямляющего устройства, что объясняется искажением формы токов и напряжении. Так, в режимах, близких к холостому ходу, форма фазного и линейного напряжений искажается мало и приближается к синусоиде, а кривые фазного тока имеют большие искажения. По мере увеличения нагрузки характер постепенно изменяется — кривые напряжений искажаются больше, а высшие гармоники в кривых фазного напряжения уменьшаются. В режиме короткого замыкания токи, проте-
кающие в фазных обмотках машины, имеют почти синусоидальный характер, в то время как кривые фазного и линейного напряжений сильно искажаются. Исследования формы кривых показывают, что в режимах, близких к номинальным, кривые фазных токов и напряжений содержат пятую гармоническую величину порядка 10—20% и седьмую гармоническую порядка 7—14%-
При нагрузке вследствие накопленной в индуктивностях электромагнитной энергии ток закрывающегося вентиля исчезает медленно, а ток вступающего в работу вентиля постепенно нарастает до установившейся величины. В период коммутации коммутирующие фазы с соответствующими вентилями работают одновременно и параллельно, причем ток одного вентиля уменьшается, а ток другого нарастает. Длительность коммутации нагруженного выпрямителя, выраженную в электрических градусах, называют угло.м коммутации у. Величина у определяется электромагнитной энергией, запасенной к моменту коммутации в коммутирующей систе-
Рис. 3.8. Теоретические кривые фазных напряжений и пульсаций выпрямленного напряжения при нагрузке
Рис. 3.9. Электрическая схема замещения коммутируемой секции двухполупериодной трехфазной системы выпрямления: Гф и А'ф — активное и индуктивное сопротивления обмоток якоря; гв и 1н- активное и индуктивное сопротивления нагрузки; /, //, /// —
фазы
118
ме, и параметрами нагрузки. Выпрямленное напряжение в период коммутации не изменяется по огибающей фазных или линейных напряжений как в режиме холостого хода. В нагруженном выпрямителе кривая выпрямленного напряжения имеет сложную форму (рис. "3.8), что определяется характером падения напряжения в различных его элементах.
Выпрямленное напряжение в режиме коммутации определяется одновременной и параллельной работой в простейшем случае двух вентилей и двух фаз источника питания. с
Двухполупериодную выпрямительную СХЄ-му в режиме коммутации можно предста-вить упрощенной эквивалентной схемой ( замещения (рис. 3.9). При коммутации і фаз / и // вентиль ?i закрывается, a B2— і вступает в работу. Изменение токов в фа- ! зах ведет к появлению в фазах ЭДС, ко- —I— торые препятствуют изменению токов. Мгновенные значения фазных напряже- рис 3ю. Схема для под-ннй относительно оси, проходящей через счета выпрямленного напря-точку, соответствующую минимуму кри- жения при нагрузке ьой выпрямленного напряжения холостого хода L'do (см. рис. 3.5), равняются
и'ф=kcy/\/~2 иф0 cos (ui-j- я/т) — X^dV / dt; «Ф = kcj/2 иф0 cos (ui — я/т) — X\dl" I'dt.
При параллельной работе вентилей с эквипотенциальными катодами должно выполняться равенство и'^=и"==щ, где My —
напряжение по времени коммутации.
Учитывая, что Id = i'+i" = const для режима непрерывного тока, получаем
Ui = 1гсхУ 2 U ^cos (я/т) cos и^=?/фот cos id. (3.7)
Следовательно, в период коммутации напряжение коммутирующих фаз Uy изменяется по косинусоиде, амплитуда которой равна значению напряжений в точке пересечения фазных напряжений (рис. 3.10).
При достаточно больших токах нагрузки коммутация может быть настолько продолжительной, что в кривой выпрямленного напряжения исчезнут участки, относящиеся к огибающей Udo в режиме холостого хода. Поэтому возможен случай, когда два коммутирующих вентиля будут работать в момент входа в коммутацию третьего вентиля. Значения угла коммутации, при которых из кривой выпрямленного напряжения исчезают участки кривой Udo, называется критическим углом коммутации уКр-
Для выпрямленного напряжения в двухполупериодной схеме имеем:
119
а) при Y<?/2 = Ji/m
Udt = щ + иф0чакс cos a>t = Uф0чакс cos ust (cos я/т +1);
б) при y>Ykp
Hdi = Uф0макс COS (я/т) COS urf -)- ^/фочакс COS (Я ItTl) COS ((U^ — ?/2) =
= 2і/ф0чакс cos (я/tn) cos (я12m) cos (m/ — л/2m). (3.8)
Момент времени ^=O соответствует началу коммутации'в первой паре вентилей.
Величина пульсаций выпрямленного напряжения зависит от угла коммутации у. Если пренебречь снижением фазного напряжения и падением напряжения в вентилях, то для нечетного числа фаз (т = 2«±1)
Предыдущая << 1 .. 34 35 36 37 38 39 < 40 > 41 42 43 44 45 46 .. 89 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed