Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Балагуров В.А. -> "Проектирование специальных электрических машин переменного тока" -> 34

Проектирование специальных электрических машин переменного тока - Балагуров В.А.

Балагуров В.А. Проектирование специальных электрических машин переменного тока: Учебное пособие для вузов — M.: Высшая школа, 1982. — 272 c.
Скачать (прямая ссылка): proektspezelemash1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 28 29 30 31 32 33 < 34 > 35 36 37 38 39 40 .. 89 >> Следующая

XX= l,27kdX,
Л ad
1 +
(Ф50.108 0,4я)
(2.230)
(2.231)'
где
2 X= \р + 0,654 Xm + 0,377Хтв (2.232)
— суммарная проводимость на 1 см длины якоря; %р, %т, Хтв —
Рис. 2.44. Эскиз полюсов индуктора
проводимости полюсных башмаков и полюсов на 1 см длины якоря:
X^ = [ 1,4 (-^- - 0,2б) + 0,55(-^- +0,2) —0,4(-^--0,б)] 0,4л;
(2.233) (2.234 (2.235
0,4яО,55А„
t—bm — (л/2/7) (hm + 2АП.6 + 2В) Хтв=0,37йт0,4Я//т.
В этих формулах a =(bn.6 — bm)/2, С =х — ЬЛшЬ — (2ndt)/{2p\ dt = hn.6 + b-by(4D).
Размеры полюсной системы (рис. 2.44) берутся в сантиметрах. При dt/Cp<0,25 первый член в выражении (2.233) следует приравнять нулю.
Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки возбуждения
(2.236)
X* =-Х* — Х*..
bs в ай
Индуктивные сопротивления рассеяния демпферной клетки: а) по продольной оси
0,5— 0,6ау —
(«у- I)2
, (2.237)
98
где у — удельная проводимость рассеяния стержня демпферной клетки (см. рис. 2.29),
^ X11 у=0,4я {[0,785- Ащ.у/(2йп.у)] +йу.у/&д.у}; ау=/у(лу- 1)/т, Ахк.у =0,353+ 0,185/(//D-0,144); б) по поперечной оси при полной (продольно-поперечной) клет-
ке
Х*уаЧ — 2як* Ф50.108
/X
п.у
(2.238)
где
а' = inJx; Х\п^0,75Х*
у У У ' ysq ' ysd
(2.239)
Активные сопротивления демпферной клетки: а) по продольной оси
г =
ryd
2,55 л Fa
~J?O"~кф %о-!О2 Г"
0,5-0,6а —
(«у-D2
(Яу-1)
2,3-т ау](1 + Агк.у)
(2.240)
где гст — сопротивление стержня, Ом.
/ст
57scf
б) по поперечной оси 2,55 я
1+0,0049); Агк.у = 0,03 +
IJD- 0,171
/ 50 4 ф Ф5о 102
2,3-
4- <1+^«.у*—
Активное сопротивление обмотки возбуждения
г; = /¦„»-2"
(4/я) /^иф/г0
2 /и
(2.241)
(2.242)
где гв# — сопротивление обмотки при рабочей температуре; гюъп—~ число витков на полюс.
Переходное индуктивное сопротивление по продольной оси
X-^J^+iX^XDKX^ + X'J. (2.243)
Переходное индуктивное сопротивление по поперечной оси
X*q' = X*. ^ (2.244)
4* 99
Сверхпереходное индуктивное сопротивление по продольной оси: а) при наличии демпферной клетки
(2.245
ysd
б) при отсутствии демпферной клетки
Xd" = Xd'.
Сверхпереходное индуктивное сопротивление по поперечной оси
Х"=Х'+(Х* X* )/(Х* 4-Х* )
ц s I aqn ysq''\ aqw 1 vsa'
aqw
ysq>
(2.246%
Индуктивное сопротивление обратной последовательности:
а) при работе генератора на малое внешнее сопротивление (ко-' роткое замыкание)
X\=Yx*dX*q ; (2.247>
б) при работе генератора на большое внешнее индуктивное сопротивление
Xl=(X*;+Х*д')/2. (2.248)
Индуктивное сопротивление нулевой последовательности генераторов с открытыми пазами при успокоительной клетке
X,
1.UFa
0,355
0 ФгоЧ%№
(р —0,555)-
ьа
+ (3?-2)-
Ьи
S0"y
Sq
+ 0,39 І_у+0,037 ,
(2.249)
где hn и bn — глубина и ширина паза; hK — расстояние от внутренней окружности статора до меди паза; ? — шаг обмотки якоря в долях полюсного деления; при отсутствии успокоительной клетки коэффициент 0,355 перед вторым членом нужно заменить на 0,71.
Постоянная времени обмотки возбуждения при разомкнутых обмотках статора и демпферной клетке (с)
(2.250)
Постоянная времени демпферной клетки по продольной оси при разомкнутых обмотках статора и возбуждения
T,ao=(Xaa+x;sa)IKa)- (2-251)
Постоянная времени успокоительной обмотки по поперечной оси при разомкнутой обмотке статора
Ty9O = (Kq +KJ/KJ
ysq>
Ув"
(2.252;
100
Постоянная времени обмотки возбуждения при короткозамкну-той обмотке статора (при отсутствии демпферной клетки)
Td=X-Td0/Xd. (2.253)
Постоянная времени демпферной клетки по продольной оси при короткозамкнутой обмотке возбуждения и разомкнутой обмотке статора
V* V* I V* У* 1_ V* Vй
т„ AysdABS + AysdAad + AasAad ,0 г,сл\
1 dO--- , V*—, л,* ,-• (4.4Ot)
\d (Ks + Kd)
Постоянная времени демпферной клетки при короткозамкнутых обмотках возбуждения и статора
Td=XdTd0fX*d. (2.255)
Постоянная времени демпферной клетки по поперечной оси при короткозамкнутой обмотке статора
Т-=Х*рф\Х\. (2.256)
Постоянная времени обмотки статора при короткозамкнутых обмотках ротора
Та=Ху(ига). (2.257)
Постоянная времени затухания асимметричной (постоянной) составляющей переходного тока внезапного короткого замыкания на зажимах машины
Ta = 2Xd'X;/[(X*d+X;)ra}. (2.258)
Постоянная времени затухания асимметричной составляющей сверхпереходного тока якоря внезапного короткого замыкания
Га = 2Х-а'Х-'1[ш (X- +Xf) г*а]. (2.259)
§ 2.11. ХАРАКТЕРИСТИКИ СИНХРОННЫХ ГЕНЕРАТОРОВ
Электромагнитный расчет позволяет определить основные характеристики генератора.
Регулировочные характеристики. Для построения регулировочных характеристик генератора IB=f(I) при (7=const (рис. 2.45) задаются рядом значений токов нагрузки (/=0,5/н; /=0,75/н, /н, 1,5/н, 2,0/н); пользуясь векторной диаграммой напряжений (см. рис. 2 39) и характеристикой холостого хода (см. рис. 2.40), для каждого тока нагрузки определяются МДС обмотки возбуждения и ток возбуждения. Регулировочные характеристики могут быть построены для различных напряжений генератора (U=Un, U= = 0,5?/н, U=0,75Un, С/= 1,25 U11, U=l,5UH).
Предыдущая << 1 .. 28 29 30 31 32 33 < 34 > 35 36 37 38 39 40 .. 89 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed