Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Электротехника -> Балагуров В.А. -> "Проектирование специальных электрических машин переменного тока" -> 24

Проектирование специальных электрических машин переменного тока - Балагуров В.А.

Балагуров В.А. Проектирование специальных электрических машин переменного тока: Учебное пособие для вузов — M.: Высшая школа, 1982. — 272 c.
Скачать (прямая ссылка): proektspezelemash1982.djvu
Предыдущая << 1 .. 18 19 20 21 22 23 < 24 > 25 26 27 28 29 30 .. 89 >> Следующая

Размеры полюса (рис. 2.23 и 2.24) определяются расчетными величинами и необходимой площадью поперечного сечения отдельных участков для проведения магнитного потока.
Длина полюсной дуги
Ьр=арх. (2,112)
Ширина полюсной дуги
ЬпЛ={и ± 28иакс) ski (V2nu)360°. (2.113)
Здесь знак (—) относится к полюсам на роторе, а знак ( + ) — на статоре.
Ширина полюса
Ьт=с5пФь.Щ(1тка.сВт), (2.114)
где Osn — коэффициент рассеяния потока полюсов; 1т — длина активной части индуктора; Вт — допустимая индукция в полюсе. Обычно Ьт= (0,384-0,44)т.
3*
67
Предварительно коэффициент рассеяния можно выбрать: для генераторов с полюсами на роторе aSn= 1Дч-1,12; для генераторов с полюсами на статоре asn — 1,064-1,08.
При двойной перегрузке Osn возрастает до величины 1,24-1,3 — для генераторов с полюсами на роторе и до 1,15—1,2 — для генераторов с полюсами на статоре.
Величина магнитного потока Фа определяется по (2.109) для максимальной нагрузки. Длину полюса 1т принимают примерно равной расчетной длине якоря I.
В многополюсных генераторах небольшой мощности с явновы-раженными полюсами на роторе для получения меньшей ширины полюса и увеличения межполюсного пространства для размещения обмотки возбуждения длину полюса принимают на 0,3—0,5 см больше длины якоря
/„=/ + (0,3-?-0,5). (2.115;
Выбор индукции Вт зависит от материала полюса. Полюса обычно выполняются из листов электротехнической стали марки Э (Армко), 10 или 27KX (гиперко-27) толщиной Л=1 мм (для 27К.Х Л = 0,7 мм). Для высокооборотных генераторов применяется также высокопрочная листовая сталь марки ЗОХГСА с толщиной листа Л = 0,5 мм. Полюса, расположенные на статоре в генераторе небольшой мощности, выполняются также сплошными из сталей 10 или ЗОХГСА. Представляет интерес использование для потюсов кованого пермендюра (40—50% СО), обладающего высокой магнитной проницаемостью. Недостатком пермендюра является то, что он имеет невысокую механическую прочность и разброс в магнитных характеристиках.
Допустимые индукции в сердечнике полюса составляют (Тл) ?m< 1,44-1,6 для стали 3;?m<l,4 для стали 10, ЗОХГСА; Bm^h84-2,0 для 27KX (гиперко-27); ?m^l,8 для пермендюра.
Значения коэффициента заполнения k3c выбираются по табл 2.18. В случае сплошных полюсов k3C = 1.
Ярмо индуктора с внутренними полюсами, как уже указывалось, в основном выполняется заодно с полюсом из листов электротехнических сталей марки Э, 10 и гиперко-27 толшиной A=I мм. Ярмо индуктора с полюсами на статоре (корпус) изготовляется сплошным из стали 10 или марки Э.
Высота спинки ярма индуктора с полюсами на роторе определяется выражением
hjm=cs^l0^l(2lmk3.cBjm), (2.116)
где Os3 — коэффициент рассеяния относительно ярма (при двойной перегрузке Os]= 1,254-1,30); В}т — допустимая магнитная индукция в ярме индуктора (выбираются такими же, как в полюсе). На практике к т?к0,55 Ьт.
Если полюса размещаются на статоре, то, как правило, осевая длина ярма статора делается больше длины полюсов, чтобы перекрыть катушки обмотки возбуждения:
68
//K=/m + 2ftK, (2.117)
где bK— ширина одной катушечной стороны обмотки возбуждения (Ьк — 2,0-=-2,5 см при мощности генераторов 15—30 кВ-А и охлаждении продувом воздуха; Ьк = 1,54-2,5 см при мощности 3—5 кВ-А и охлаждении воздухом от вентилятора).
Поэтому величина Азт определяется выражением
Ам=°*"ф« - Ю4/(2//АА)- (2-118)
Значения допустимых индукций могут быть взяты такими же, как и для полюса. Однако они могут получиться и меньше по величине, если размер h]m определяется конструктивным выполнением ротора (рис. 2.23). Коэффициент рассеяния ov, при двойной перегрузке можно взять Os3 = 1,24-1,25. Допустимые значения индукции для ярма статора выбираются по нижнему пределу (?3m^l,4 Тл для сталей Э и 10), так как величина средней силовой линии ярма lym значительна (рис. 2.24).
Размеры полюсного башмака можно определить только ориентировочно. Высота полюсного башмака (рис. 2.23)
hm6^h'n.o-\-R-VR2-lb/2f, (2Л19)
где An б'— толщина края полюсного башмака, выбираемая исходя из конструктивных соображений и размещения демпферной (успокоительной) клетки; R — радиус обработки полюса [см. (2.33)].
При выборе высоты полюсного башмака также необходимо учитывать, чтобы площадь сечения аб (рис. 2.23) была достаточна для проведения потока в край полюса:
$аб>\(Ьр-Ьт)12] Ф8.10*/(&А.6); <2-120)
ha6>(Bb/Bm6)[(bp-bm)/2}. (2.121)
Здесь Ааб — высота полюсного башмака в сечении аб; Bn б — допустимое значение индукции в полюсном башмаке (выбирается таким же, как в полюсе).
При определении площади Sa6 учитывают наличие пазов демпферной клетки. Для авиационных генераторов An6= (0,1І4-0,15)т.
Высота полюса Ap находится в пределах
Ap=(0,25 4-0,35)t при 2/7 = 4; Ар=(0,5 0,6)t при 2р = 6. (2.122)
Для авиационных генераторов высота сердечника полюса hm и всего полюса Ap определяется из условий размещения обмотки возбуждения (рис. 2.23 и 2.24) из уравнения
/7в.п=/в^в.п = (1 - 1,1) Лт/2=ААУв?з.в = 5к.8уА.в, (2.123)
где 1В — ток возбуждения; шВп — число витков в катушке возбуждения; Ак—высота катушки; Ьк — средняя ширина катушки обмотки возбуждения, на рис. 2.23 bK=(b'K-\-b"K)j2; /в— плотность тока А/мм2; k3 в — коэффициент заполнения медью сечения катушки.
Предыдущая << 1 .. 18 19 20 21 22 23 < 24 > 25 26 27 28 29 30 .. 89 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed