Пространственные металлические конструкции - Трущев А.Г.
Скачать (прямая ссылка):
J (XII.9>
Vx =Ч..щ1 (11— 26a + 8a2); VB _ 7.. рг / (7 — 10a — 8ov>). (
При ветровой нагрузке формулы для определения распора » вертикальных реакций являются сложными. Однако вычисление-.шачений На, Hb, Va, Vb значительно упрощается, если пользоваться коэффициентами, приведенными в табл. XII.2:
г7Л=уі"»': Нв=ъ!/1; V4=T]1?/; Vs = r)2^/, (XII. 10).
іде q—расчетная ветровая нагрузка без аэродинамического коэффициента (аэродинамические коэффициенты сі, сЕ, га учтены при составлении таблицы»
Таблица ХІІ.2. Коэффициенты для определения распоров и вертикальных реакций сводчатого покрытия при действии ветровой нагрузки
К оэффнци-
Отношение стрелы подъема к пролету f/l
1/2
1/3 J 1/4 і
1/5
I
1.6 J 1/7
1/8 і l/s
1/10
Yi
Ys
Il
Is
0,4319 0,0469 0,4070 0,4070
0,3942 0,1920 0,2767 0,3599
0,4204 0,2979 0,2462 0,3381
0,4734 0,3894 0,2369 0,3251
0,5372 0,4711 0,2275 0,3156
0,6041 0,5499 0,2218 0,3090
0,6729 0,6269 0,2180 0,3042
0,7426 0,7029 0,2154 0,3032
0,813O 0,7780 0,2135 0,2975.
Продольную силу и изгибающий момент в единичной полоске свода вычисляют по формулам:
N = H cosy-\-Q sirup; M = M6-Hy, (Xll.ll)f
где Q — поперечная сила в балке пролетом, i; up — угол наклона касательной в-рассматриваемом сечении дуги свода к горизонтальной плоскости; у— ордината рассматриваемого сечеиня свода (см. рнс. ХИ.32); M6 — изгибающий момент fr балке пролетом /. ,
Продольное сжимающее усилие в отдельном стержне одно-поясного свода определяют по формуле
Nx = Na/(2sina), (XII. 12)-
где а — угол наклона стержня к образующей поверхности свода; a — ширина* іруаовой полосы (риь. XII.36).
— 161 —
Рис. Xu. 35. Полоса определения усилий в ct« жних и узлах сетчатог
В двухпоясиом покрытии усилия в стержнях находят »по фор муле
N1 = (iV/2 ± MIh) а\ (2 sin a), (XII.
где Ii — толщина лвухпоясного свода (расстояние между поясами двухслсйн"' решетчатой системы).
При недостаточной жесткости стержней сетчатый овод може потерять общую устойчивость. Полагая S-образную форму про дольного изгиба оси свода, можно приближенно вычислить кри тическую силу по формуле Эйлера для центральной част покрытия без учета влияния торцевых диафрагм:
Лкр = яг?/,100/(|д.і)в, (XII.1
где Jx — момент инерции поперечного сечения лары стержпей в однопоясно своде (рис. ХІІ.35) относительно горизонтальной осн, х, см4; для круглых тру он іравен
или Jx — момент инерции пары стержней, .расположенных в одной вертикальні плоскости грузовой лолосы а в двухпоясжтм своде, см*: Jx = 2 A (ft/2)11 = dfca/2;
здесь d, dt — наружный и внутренний диаметр трубы; см; А — площадь поперек ного сечения стержня, см2; р.—коэффициент расчетной длины свода; его зг. чение зависит от отношения стрелы подъема к пролету: |1=0,55 при JIl=I' ц=0,6 при ///=1/3; ц=0,65 при f//=l/2,5; E—модуль упругости металла, ' которого выполнены стержни свода, МПа; 100 — коэффициент перехода от MT к Н/см?.
Устойчивость свода в центральной части между торцевым диафрагмами считается обеспеченной, если соблюдается услов* W„p>/V. (XII.
§ XII.8. РАСЧЕТ УСИЛИИ В СКЛАДКЕ
При приближенном .расчете решетчатую складку можно ра сматривать как конструкцию, состоящую из отдельных плоек' ферм. В этом случае статический расчет складки сводится к опр делению нагрузки, действующей на отдельные плоские грани, и вычислению усилий в обычной ферме (рис. XII.36).
Нагрузка на складку принимается сосредоточенной в узл; вдоль граней (рис. ХП.36,6). Значение нагрузки подсчитывают формуле
Р = еЛгр + рАтр, _ , (XII.
— 162 —
ІЧІЧІЧЧМИИТІ мчмчмчілчі
t L I L ^ tT *T |„ tj і t. t_ t_ t_ t_
Iv \ \
Tr rr T1- Tr T1- Tr 2
і*ис. X Ii.36. к определению нагрузок на грани решетчатых складок
а —грузовые площади сбора постоянных нагрузок; б— нагрузка на складки (поперечное сечение); в — расчленение складок на отдельные грани: г — составляющие вертикальной нагрузки, действующей на грани складок; д — расчетные схемы наклонной п горизонталь-пои граней складок; / — грузовая площадь прн подсчете сосредоточенной постоянной нагрузив на верхний узел складки; 2 — то же, на нижний узел
іле g — расчетная постоянная нагрузка от собственной .массы складки -и кровельного ограждения, Н/м2; нагрузку от решетчатой конструкции складкв лрл-. нимают тю формуле (ХГІ.З); р— расчетная равномерно распределенная снего-йая .нагрузка. Н/м2; вычисляют ло формуле (XII.4) с коэффициентом с=1; Аср — грузовая площадь сбора постоянной нагрузки; определение ее значения показано на рис. ХН.Зб.п; АГР — грузовая площадь сбора снеговой нагрузки; определяют по горизонтальной проекцнн Агр-
При расчленении складки на»отдельиые плоские грани вертикальная сосредоточенная нагрузка раскладывается на составляющие усилия Т, действующие в плоскостях граней (рис. ХП.36, г). Профиль -поперечного сечения складки может быть любым, как
— .163 —
показано на рис. ХІІ.З,а, принцип разложения складки на отде ные плоские грани и распределения нагрузки между ними оста ется без изменения.
