Пространственные металлические конструкции - Трущев А.Г.
Скачать (прямая ссылка):
Рис. X127. Зенитный •( нарь с куполами из ор» нического (акриловог
стекла <
/ — герметизированная тг душная прослойка; 2 стальной стакан трапеці видного сечения; S — J ревянная опорная рама; 4 фартук из оципковаин кровельной стали; S — д полните л ьные слои руб роидного ковра
няют зенитные фонари из органического стекла. Светопрозрачны купола устанавливают в уровне кровли или на опорных рамах, ка показано на рнс. XI. 27.
§ XI.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В ПЛИТАХ
Если плиты рассчитывать точно, то их следует рассматриват как многократно статически неопределимые стержневые систем' и использовать специально составленные программы для ЭВ ї Кроме того, при реальном проектировании усилия в стержнях ра личных зон плнты вычисляют в зависимости от геометрии консі; рукции, способов опирання, приложения нагрузок и т. Д. На стада эскизного проектирования стержневых плит можно применят приближенный метод расчета.
Методы приближенного статистического расчета плнт разли і ны. Можно определять усилия через прогибы путем интегрирова" иня методом конечных разностей известного из строительной меха ники дифференциального уравнения напряженного состояния то*: кой плиты, как показано в учебнике К. К- Муханова [37]. Возмг
— 126 —
p==» J==? f=~=n
ULi
I г 1
Ii З [1 4
U г L -
а двукнролетное покрытие; б — трехпролетное; в — четырехлролетное
—жестко защемленным край —свободно опертый край
— свободно висящий край
— точечное опирание
жен расчет плнт с использованием справочных данных об изгибающих моментах в сплошных пластинах и данных об особенностях перехода от сплошных плит к стержневым. Прн наличии необходимых сведений расчет плнт по этому методу значительно проще. Одновременно путем использования поправочных коэффициентов
получают удовлетворительную точность вычисления усилий (поправочные коэффициенты учитывают различие в изгибе сплошных плит н стержневых, частично компенсируют неточности приближенного метода расчета),
В сплошных плитах при равномерно распределенной нагрузке р усилия М, Q определяют следующим образом.
Прямоугольные плиты. Изгибающие моменты и поперечные силы в прямоугольной плнте зависят от условий опирання и соотношения сторон перекрытия. В основном различные схемы прямоугольных пластинок возможны в неразрезной конструкции с опираннем на ряды колони или подстропильные элементы, когда для определения изгибающих моментов перекрытие расчленяют на отдельные участки, защемленные по линии сопряжения с соседними пролетами (рис. ХІ.28). Условные обозначения опирання плит, принятые на рис. ХІ.28 и далее, приведены на рис.Х1.29,
— :28 -
--"А
t,0 1,1 1,2 1,3 1,4 Ia
70
60
-У
50
-««
40
ЗО
se»
20
la
10
1
<
1,0 1.1 1,2 1,3 1,4 к
Схема 8
Г!
і
1,0 t,1 1.2
''„с. XI.S1. Графики для определения усилий в прямоугольных плитах при равномерна определенной нагрузке (коэффициент Пуассона V=O)
При перекрытии неразрезной плитой нескольких пролетов с эпираиием на отдельные колонны изгибающие моменты определяют с использованием соответствующих схем 13—15 на >ис. XI.33.
Максимальные изгибающие моменты в плите для единичной
0.5 D,6 D.7 0,8 0$ I-D T1T 1.2 1,3 \4 1,5 1,6 1,7 1.8 1,9 к.
^ис. Xі.34. Данные для определения усилий в треугольных плитах прн равномерно рас* "Редсленной нагрузке
5*(0.Б- Зек. 482 — 131 _
полоски в зависимости от условий опираиия и соотношения сторої ід/tt вычисляют по формулам:
MK = CVPf11ViO-3; мд = ад р Л, V кН*;
Мя = -Р„р/к Ir-Kt3; MR = -PRptKtR-l(t3: (XI.г
AC= ¦?„?'«',¦ КГ3; М; = у„р/к V'O"3-
Максимальные значения опорной реакции единицы ширин плиты:
у = Ч> р 'в-ю-2- (xl
Коэффициенты ав, сід, Рк, їк, Тд. IjJ определяют по графика: для соответствующей схемы плиты (рис. XI.30—XI.33).
Плиты различной конфигурации. Максимальные изгибают-мелгеиты и опорные реакции в треугольной плите для единично полоски в зависимости от соотношения сторон UJUi ВЫЧИСЛЯЮТ Пі формулам:
. M1 =((? р',/„/2) 10-»; М„=(а„р<,'й/2) 10^3; V = ц> р lK- Kr2, (XI. где ах, 0?. ч]з — коэффициенты определяемые по графикам рис. XI.34.
Максимальные изгибающие моменты и опорные реакции эллиптической плите для единичной полоски в зависимости соотношения размеров IJl11 определяют по формулам:
Мь = о* р Jf1-IO^3; Mj = O1P^-IO-3; V = -ф P/„• 10^2. (XI. где а,:, сСд, if — коэффициенты, определяемые по графикам рис. XI.35.
В круглой плите (рис. Х1.36,а) изгибающие моменты и опо( иые реакции для единичной полоски вычисляют по формулам:
Mr = M1 = O1IeTSPr2; М, = 0,125рг'; V = O. 5рг. (XI.'
где Мт — радиальный изгибающий момент Mt — тангенциальный изгибаю -момент.
В секторных плитах изгибающие моменты и опорные реакц-і вычисляют по формулам:
