Научная литература
booksshare.net -> Добавить материал -> Архитектура -> Трущев А.Г. -> "Пространственные металлические конструкции" -> 30

Пространственные металлические конструкции - Трущев А.Г.

Трущев А.Г. Пространственные металлические конструкции: Учебное пособие для вузов — M.: Стройиздат, 1983. — 215 c.
Скачать (прямая ссылка): pmktags1983.djvu
Предыдущая << 1 .. 24 25 26 27 28 29 < 30 > 31 32 33 34 35 36 .. 70 >> Следующая


JV2 = У"382* + 121» = 401 кН. Растягивающее усилие в центральном кольце по формуле (VIII.25):

JV11 = 408-30/2,094 = 5845 кН. 4і Зак. 482 _ 9Q —

Сжимающее усилие в промежуточном кольце по формуле (VIIL26): Nn к= (408 — 382) 30/2,094 = 372 кН.

По формуле (VIII.27) находим усилие сжатия в наружном опорної кольце:

W11 к = 382 (30+ 15)/3,142 = 5471 кН.

Требуемая площадь сечения ванты среднего лролета ло формуле (VI11.57) А > 419 ООО/ (500-100) =8,38 сма.

По прил. 12 принимаем стержень диаметром 36 мм из арматурной стал класса A-IV с А = 10,18 см2.

Требуемая площадь сечения нанты крайнего пролета -из арматурной стал класса A-IV:

Л>401 000/(500-100)=8.02 см2.

По прил. 12 принимаем стержень диаметром 32 мм с Л=8,042 ом2. По формуле (VI 11.50) рассчитываем диаметр хвостовика (нарезного конщ из болта (класса 5.6 для ванты среднего пролета:

АЬл^ 419 000/(210-100) = 19.95 см2.

По лрил. 5 принимаем нарезной хвостовик дваметром 56 мм с Аьп =20,5 см2.

Подбираем «сечение растянутого центрального кольца из стали ВСтЗпсб п ГОСТ 380—71*:

А > 5 845 000'(225-100) = 260 сма.

Принимаем сечение в виде сварного двутавра нэ трех листов размера 500X20 мм с учетом отверстия в стекке для хвостовика: Л«=3-50-2—2-6=<^ =288 см2.

Проверим устойчивость наружного кольца sio формуле (VI 11.59) (бето марки М200; ?6 =24000 МПа):

?KJK = 0,85-24000-30-90»/12 = 3,72-1010 МПа-см4;

382000 „ 15

-=0,00188; cos Во,

200000-10.18-100 " r V"»5a-t-1B

«(10,81.+16.31.)+7¦10.87¦16.M =

0,998 360-382"

5 471 000 „„„ .„

с = -¦-= 1,837•108H;

0.00188+ (1,0138s— 1)/0.998»

2-3,72- 10"•10O

4500"

/ , / 1,837-10»-4500» \ „„ . ,,

I 1+1/ 1+—¦- = 11 990.103 ?

\ V 3,72¦101«.10O I

что в 2,[9 раза больше действующего усилия Следовательно, устойчивое! кольца обеспечена.

§ IX.3 ДВУХПОЯСНОЕ ПОКРЫТИЕ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ВАНТАМИ

Рассчитаем двухпоясное покрытие для здания спортивного назначения теми же габаритами, что у крытого бассейна. Поперечный разрез зданий при ведеи па рис. IX.3. Шаг вант 3 м, кровля — двухслойные плиты из стально.-) профилированного листа и пенопласта.

Прн отношении нормативной нагрузки от собственной массы покрытия нормативной нагрузке от снегового покрова 45,5/100= 0,455, согласно СНи! [50], коэффициент перегрузки для снега составляет 1,56.

¦Двухслойный рулонный гиэвер_

Слой при пенен н ого рубероида PM-350

Фенольный пенопласт ФРП-1 50мм, р =60 кг/М8

рис. IX.3. Поперечный разрез двухповсного покрытия с параллельными вантами (припері

Подсчет нагрузок на 1 ма покрытия

Состав покрытия
Нормативиая нагрузка.
Коэффициент перегрузки
Расчетная нагрузка. Н/ы*

Стальные канаты н распорки
200
1,1
220

Стальной профилированный настил Н60-
133
1,1
146

782-1




Фенольный пенопласт ФРП-1 толщиной
30
1,2
Ж

50 мм, плотностью 6Oi кг/м3




Слой прнпененного рубероида
12
1,2
14

Двухслойный рулонный ковер
80
1.3
ИМ

Итого
455
-
520

Расчетная с[[еговая нагрузка на 1 м2 покрытия:

1000-1,56= 1560 Н/м3.

Расчетная .тинейная магрузка на ваиту по формуле (VII1.32):

q = (520 + 1560) 3 = 6240 Н/м — 6,24 кН/м.

Линейная нагрузка для предварительного натяжения стабилизирующей Сйпты 'По формуле (V1II.34):

0,1-2

0 = 0,1; й, = 6,24-'-= 0,39 кН/м;

' ¦ *• 0,1-2 + 3

Др = 0,3 0,39 = 0,117 кН/м.

Растягивающее усилие в несущей ванте находим по формуле (VI1I.S5):

Hx = (6,24 + 0,117) 652/(8-3) = 1119 кН;

V11 = (6.24 + 0.117) 65/2 = 207 кН;

JVB= У~Ш92 + 2072 = 1138 кН; Растягивающее 'усилиев стабилизирующей ванте яо формулам (VI.il-36)l fYc= (0,392 + 0,117) 652/(8-2) = 134,4 кН;

V0= (0,392 + 0,117) 65/2= 16,5 кН;

Nc = |Лз4,42 + 16.5*= 135 кН.

Сжимающие усилия в распорках между вантами определяем по формуле <V11I.38);

JVp= (6,24 + 0.117) 3= 19.1 кН.

Требуемая [площадь сечения кесугцей ванты нз стального каната ЛК-РО гри R„„ = 1568 МПа по формуле (V111.58):

1,6-1 138000

А >—--= 14,52 см* = 1452 мм2.

0,8-1568-100

'По прнл. 13 принимаем канат двойной свивки ЛК-РО конструкции 6Х Х36 диаметром 57 мм с временный сопротивлением проволок разрыву R^n-с=1568 МПа; площадь сечения каната Л = 1520,73 мм2.

Требуемая площадь сечения стабилизирующей ванты из стального канаті ЛК-Р при R„„=1372 МПа:

1,6-135000

Л>--- = 1,85 см2= 185 мм8.

0,85-1372-100

По прил. 13 принимаем манат спиральный JlK-P конструкции 6X19 диамстргл 20,5 мм с временным сопротивлением проволок разрыву Run = 1372 МПя площадь сечения каната Л = 192,11 мм2.

Подбираем сечение распорки из условия ее устойчивости:

'rain = 'сгАглах = 500/180 = 2,78 см. По прил. 9 принимаем трубу 83X1,8 мм:

А = 4,59 см2; 1=2,87 см; >, = 500/2,87 = 174; q>=0.23; Nc 19100

срЛ-100 0,230-4.59-100

= 181 МПа,

что меньше расчетного сопротивления стали марки БСтЗпс — /?и=215 МП По формулам (V1H.37) вычисляем первоначальную длину несущей и стг <5нлнэнрующей вант в осях здания:
Предыдущая << 1 .. 24 25 26 27 28 29 < 30 > 31 32 33 34 35 36 .. 70 >> Следующая

Реклама

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed

Есть, чем поделиться? Отправьте
материал
нам
Авторские права © 2009 BooksShare.
Все права защищены.
Rambler's Top100

c1c0fc952cf0704ad12d6af2ad3bf47e03017fed